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工程名称：XX地区供水工程（配套设备用房水池、沟渠）

三、 轮扣式满堂脚手架施工工艺及操作要求 2

四、 安全管理与维护 7

涑水河城区段施工组织设计五、 成品保护措施 8

六、 质量保护措施及施工注意事项 8

七、 安全施工措施 9

八、 文明施工及环保措施 10

九、 模板系统验算 11

十、 高支模应急预案 22

XX地区供水工程设储水池3个，1、2号储水池对称布置，有效容积为每个8000m3，3号储水池容积为9000m3，1、2号池池内面积均为36m×42m=1552m2，3号池池内面积为34m×50m=1850m2，池内净空高度均为6.8m，顶板结构形式为无梁楼盖，方案设计主要针对楼盖板，板厚200mm。池外壁为混凝土壁板，池内每条轴线交叉位置为500mm*500mm独立在，柱间距为4.2m*4.5m。本方案针对2、3#池轮扣式满堂模板脚手架而制定。

《建筑施工手册》第四版

高支模计算软件。相关国家规范、地方标准等技术文件

轮扣式满堂脚手架施工工艺及操作要求

本工程2、3号池顶板模板采用的是轮扣式满堂钢管脚手架支撑，均采用Q235的Φ48×3.0钢管。模板采用18mm厚木胶合板，模板支撑体系顶架材料采用φ48×3.0mm钢管作主要支撑，50×100mm木材作龙骨。

3.1.1工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。

3.1.2根据主控制线放出各节点的轴线及标高控制线。

A．板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。

B．搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的大剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4节段立杆时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4节段立杆时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。

满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图

1－立杆；2－水平杆；3－大剪刀撑

C．剪刀撑。本案竖向方向：纵横双向沿全高每8.5m设置一道竖向剪刀撑。水平方向：设两道水平剪刀撑，第一道设在扫地杆位置，第二道设在5.5m高处。整个支撑系统必须与池壁、池内柱联结。具体做法是：完成池壁、池内柱混凝土施工后，用φ48×3mm钢管抱柱，并紧顶池壁以确保支撑系统水平稳定。

D.支架立杆可调托座的伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。

立杆带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度

1－可调托座；2－立杆悬臂端；3－顶层水平杆

E.板支架应设置扫地水平杆，可调底座调节螺母离地高度不得大于300mm，作为扫地杆的水平杆离地高度应小于550mm。

F.支架应与周围已建成的结构进行可靠连接。

3.1.4模板安装。采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

3.1.5面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。

3.2模板支架搭设与拆除

3.2.1模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。

3.2.2模板支架水平方向搭设，首先应根据立杆位置的要求布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。

3.2.3可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。

3.2.4立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。

3.2.4每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。

3.2.5模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用可调底座和可调托座调整底模标高。

3.2.6支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。

3.2.7架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。

3.2.8分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。

3.2.9拆除的脚手架构件应安全地传递至地面，严禁抛掷。

3.3.1对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：

（1）应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；

（2）应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；

（4）如有必要可对支架杆件进行质量抽检和试验。

3.3.2模板支架应按以下分阶段进行检查和验收：

（1）基础完工后及模板支架搭设前；

（2）达到设计高度后应进行全面的检查和验收；

（3）遇6级以上大风、大雨后特殊情况的检查；

（4）停工超过一个月恢复使用前。

3.3.3模板支架应由工程项目技术负责人组织模板支架设计及管理人员进行检查，对模板支架应重点检查以下内容：

（1）模板支架应按施工方案及本规程相应的基本构造要求设置剪刀撑；

（2）可调托座及可调底座伸出水平杆的悬臂长度必须符合设计限定要求；

（3）水平杆扣接头应销紧；

（4）立杆基础应符合要求，立杆与基础间有无松动或悬空现象。

3.3.4对脚手架的检查与验收应重点检查以下内容：

（1）连墙件应设置完善；

（2）立杆基础不应有不均匀沉降，立杆可调底座与基础面的接触不应有松动或悬空现象；

（3）剪刀撑设置应符合要求；

（4）周转使用的支架构配件使用前复检合格记录；

（5）搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。

1支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

2应控制模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载不应超过设计值。

3混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。

4模板支架及脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。

5严禁在模板支架及脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。

1模板搬运时应轻拿轻放，以防模板变形和损坏结构。

2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。

3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。

4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。

5拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。

质量保护措施及施工注意事项

1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。

2现浇结构模板安装允许偏差：

注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。

3水平杆扣接头应销紧，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。

4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

5浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。

7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。

1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。

3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工爬梯进入工作面。

4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

6拆模时应搭设脚手架。

7搭设前应选才，锈蚀钢支架材料不应有，废烂木方不能用作龙骨。

8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。

9拆除时如发现混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。

10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

3模板安装时，应注意控制噪声污染。

4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

6每次下班时保证工完场清。

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):6.80；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):6.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3；

4.泵送混凝土出料口冲击力计算：

泵送混凝土浇筑时，作用在水平模板上的冲击荷载最大Fmax按下式计算：

Q：单位时间内平均泵送混凝土量（m3/h）

D：泵送输送管管径（mm）

H：混凝土输送管出料口距模板的垂直高度（mm）

经上式分析：当Q﹤40m3/h，h﹤2m时，无论何种形式模板，均不需考虑冲击力。

楼板的计算厚度(mm):200.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.82/6=48.6cm3；

I=90×1.83/12=43.74cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.2×0.9+0.5×0.9=4.95kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=6.5×0.9=5.85kN/m；

其中：q=1.2×4.95+1.4×5.85=14.13kN/m

最大弯矩M=0.1×14.13×2502=88312.5kN·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=88312.5/48600=1.817N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.817N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=4.95kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×4.95×2504/(100×9500×43.74×104)=0.032mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.032mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.2+0.5×0.25=1.375kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=6.5×0.25=1.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.375+1.4×1.625=3.925kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.925×0.92=0.318kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.318×106/83333.33=3.815N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.815N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×3.925×0.9=2.12kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.12×103/(2×50×100)=0.636N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.636N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.375kN/m；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.163mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.533kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.157kN·m；

最大变形Vmax=1.429mm；

最大支座力Qmax=14.017kN；

最大应力σ=1157039.12/8980=128.846N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值128.846N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.429mm小于900/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.158×6.8=1.075kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.2×0.9×0.9=4.05kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.53kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(6.5+2)×0.9×0.9=6.885kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=16.275kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.2+0.2×2=1.6m；

l0/i=1600/15.9=101；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.58；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=16275.096/（0.58×424）=66.18N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=66.18N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.01×(1.2+0.2×2)=1.915m；

Lo/i=1914.96/15.9=120；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=16275.096/（0.452×424）=84.922N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=84.922N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中明光工业园钢结构安全施工方案1，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=16.275/0.25=65.1kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.275kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

1.JTG3820-2018公路工程建设项目投资估算编制办法.pdfp=65.1≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

副组长：黄志昆、周广洪

成员：蒋文成、赖华辉、林海其、刘天华、王名科等；