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工程名称：XX包装印刷物资有限公司新建仓库工程

建设单位：XX包装印刷物资有限公司

施工单位：XX盈鑫建设集团有限公司

XX包装印刷物资有限公司新建仓库工程，位于XX城阳区玉皇岭工业园内，建筑面积5301m²，建筑层数为二层，建筑高度为15.1m，结构形式为框架结构安吉县灵峰北路延伸段新建吉庆大桥工程施工组织设计，使用年限为50年。

本工程位于XX城阳区玉皇岭工业园内，施工现场距离居民区较远，不会因施工而影响居民的正常生活，施工现场地势平坦，便于各项设施的搭建和机械设备的安装，工程临近公路无市场小区等人流密集区域，便于各种材料的运输。

5、《XX市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》青建质字[2008]53号

6、本方案安全计算使用恒智天成安全计算软件

该方案适用于本工程包装车间脚手架，采用密目网式安全立网全封闭双排落地式式脚手架进行施工。

该工程采用密目网式安全立网全封闭双排脚手架进行结构施工。其挡风面积与迎风面积比值：An/Aw=0.623,脚手架采用ф48×3.0钢管搭设，满铺木脚手板。连墙件与建筑物的连接各连接点采用双扣件里外连接固定，连墙布置3步3跨，脚手架搭设尺寸为：立杆横距Lb=1.05米，立杆纵距La=1.5米，步距h=1.8米脚手架搭设高度限值[H]=16.4米。

4.2构造要求及技术措施4.2.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.2.2地基处理：立杆座落在c15混凝土垫层，四周设置排水沟，上平铺宽20厘米、厚5厘米、长4米的通长木垫板；通长垫板之上每根立杆的底部垫以150×150×8mm规格的钢板底座。4.2.3立杆双排整体式落地脚手架采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取50cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。4.2.4大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。4.2.5小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过60cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。4.2.6纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.2.7剪刀撑本工程双排悬挑脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑连续设置，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1m并旋转扣件不少于3个尺寸分别为15cm、35cm、35cm、15cm。4.2.8脚手板作业层脚手板采用厚度5cm，宽25cm，长度4.0m的松木脚手板。在作业层下部加设一道安全平网，随作业层上升。脚手架操作层下方三步架内，必须按照操作层要求，层层加设防护栏杆、挡脚板、满铺脚手板。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径8mm的铁丝固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离架板接缝的距离均不大于20cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

扣件式落地双排脚手架计算书

脚手架搭设体系正立面图

脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：16.4m；

顶步栏杆高：1.8m；内立杆距离墙长度a：0.15m；

立杆步距h：1.8m；总步数：8步；

立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.05m；

小横杆伸出内立杆长度a1：0.2m；扫地杆距地：0.2m；

采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：237m；

装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：2层；

本工程地处山东XX市，基本风压Wo：0.45kN/m2；

地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；

选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；

脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：2层；

选用木脚手板(220×48×3000)，铺脚手板层设挡脚板

挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：2层；

第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为16根；

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：0.01kN/m2；

脚手架放置在地面上，地基土类型为：素填土；

地基承载力标准值：85kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；

地基承载力调整系数：1。

小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

作用在小横杆上的荷载标准值：

q=0.038+0.350×1.5/2+2×1.5/2=1.801kN/m；

作用在小横杆上的荷载设计值：

q=1.2×（0.038+0.350×1.5/2）+1.4×2×1.5/2=2.461kN/m；

最大弯矩M=ql2/8=2.461×1.052/8=0.339kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.339×106/5.08×103=66.765N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=66.765N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=5ql4/384EI

=5.0×1.801×10504/(384×2.06×105×12.19×104)=1.135mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=1.135mm小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！

小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。

1.小横杆传递给大横杆的集中力计算

内排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×1.801×1.05×(1+0.2/1.05)2=1.340kN；

内排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×2.461×1.05×(1+0.2/1.05)2=1.831kN；

外排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×1.801×1.05×[1+(0.2/1.05)2]=0.980kN；

外排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×2.461×1.05×[1+(0.2/1.05)2]=1.339kN；

大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：

最大弯矩：M=0.488kN.m

最大变形：ν=2.133mm

最大支座反力：F=4.013kN

计算得到外排大横杆(计算过程从略)：

最大弯矩：M=0.359kN.m

最大变形：ν=1.574mm

最大支座反力：F=2.955kN

最大应力计算值σ=0.488×106/5.08×103=96.153N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=96.153N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=2.133mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=2.133mm小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.013kN≤8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=2.955kN≤8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

(1)结构自重标准值NG1k

采用Φ48×3.5钢管。

外立杆：NG1k=gkH=0.1375×16.400=2.256kN；

内立杆：NG1k=gkH=0.1130×16.400=1.853kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2，铺设层数n1=2层。

外立杆：NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=2×0.5×1.05×1.5×0.35=0.551kN；

内立杆：NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1

=2×（0.5×1.05+0.2）×1.5×0.35=0.761kN；

2)挡脚板的自重标准值NG2k2

采用木脚手板(220×48×3000)，自重标准值gk2=0.08kN/m，铺设层数n2=2层。

外立杆：NG2k2=n2×la×gk2=2×1.5×0.08=0.240kN；

3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m，总根数n3=16根。

外立杆：NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=16×（1.5×0.0384+0.0132）=1.133kN；

4)围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4=la×[H]×gk4=1.5×16.4×0.01=0.246kN；

5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=2层，采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。

外立杆：NG2k5=n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132）

=2×1×（0.5×1.05×0.0384+0.0132）=0.067kN；

内立杆：NG2k5=n5×n4×[（0.5×lb+a1）×gk6+0.0132]

=2×1×[（0.5×1.05+0.2）×0.0384+0.0132]=0.082kN；

6）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=0.551+0.240+1.133+0.246+0.067=2.237kN；

内立杆：NG2k=0.761+0.082=0.843kN；

活荷载按照2个装修作业层（荷载为2kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4kN/m2。

外立杆：∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×1.05×1.5×4=3.150kN；

内立杆：∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×1.05+0.2）×1.5×4=4.350kN；

Wk=μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.45×0.740×1.128=0.376kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.45×0.768×1.128=0.390kN/m2；

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.500；

立杆的截面回转半径：i=1.580cm；

λ=1.500×1.8×100/1.580=170.886

立杆实际长细比计算值λ=170.886小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.580=197.373；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到：φ=0.185；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw=0.9×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为：

脚手架底部Mw=0.230kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

=1.2×（2.256+2.237）+0.9×1.4×3.150=9.360kN；

σ=9359.982/(0.185×489)+230058.088/5080=148.611N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=148.611N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（2.256+2.237）+1.4×3.150=9.801kN；

T／CADBM 9-2019 玻璃隔热涂料质量评定标准σ=9800.982/(0.185×489)=108.192N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=108.192N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(三)内立杆稳定性计算

全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。

σ=N/(φA)≤[f]

内立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

DB43／T 1818-2020标准下载=1.2×（1.853+0.843）+1.4×4.350=9.325kN；