施组设计下载简介：

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2、 本工程高支模范围 1

3、 本工程高支模支撑体系设计思路 1

三、 支撑体系材料配置 2

苏G08-2003 人工挖孔灌注桩(建筑工程分册).pdf四、 高支模设计及计算 4

1、 楼板模板计算书 5

2、 梁模板支架计算 12

3、 梁模板计算书 20

4、 梁侧模板计算书 24

五、 高支模施工方法及工艺流程 31

1、 模板施工工艺流程 31

2、 支撑系统安装 32

3、 梁板模板的安装 32

六、 混凝土施工 34

1、 商品混凝土控制 34

2、 混凝土浇筑要求 34

3、 梁板混凝土浇筑 35

4、 混凝土养护 35

5、 混凝土浇筑顺序 35

七、 质量验收及保证措施 35

1、 保证材料质量的控制措施 35

2、 质量保证技术措施 36

3、 质量保证控制措施 39

4、 模板验收标准 39

2、 机构的职责 43

3、 应急救援工作程序 43

十一、 附：高支模搭设示意图 45

深圳市布澜路与东西干道交汇处

深圳市中海建设监理有限公司

中建四局第三建筑工程有限公司

根据建质[2009]87号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10KN/m2及以上；集中线荷载15KN/m2及以上；高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。

根据《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15KN/m2及以上，集中荷载20KN/m2及以上的混凝土模板支撑体系为高大模板工程，需编制高大模板专项施工方案，且需进行专家论证（方案另补充）。

本工程2~4#楼地下室一层局部范围内梁板模板支模高度为5.35米。（详见附图）

1#楼地下室局部范围属于高大模板范畴（详见高大模板方案）。

因图纸滞后问题，其余部位若存在高支模情况，将视具体情况进行补充。

本工程高支模支撑体系设计思路

本工程高支模支撑体系采用落地式满堂钢管扣件脚手架进行支撑，以增加支撑体系的整体性及抗抗倾覆能力。

阅景花园施工总承包工程招标文件；

阅景花园现有施工蓝图及设计变更等；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2011版）；

《建筑结构荷载规范》(GB50009)；

《木结构设计规范》（GB50005—2003）；

《建筑工程施工工艺标准》（中国建筑工程总公司编制）。

《阅景花园施工组织设计》；

《建筑施工手册》第四版；

《关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知》（建质〔2009〕87号文）；

《关于印发〈建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则〉的通知》（建质〔2009〕254号）；

《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；

《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法》；

我司质量保证手册，程序文件及有关规定，长期从事各类建筑工程的成功经验；其它有关的法律、法规、规章、规范性文件等。

本工程模板采用木模板，支撑体系采用钢管、扣件等材料进行搭设，各材料规格如下：

柱墙、梁板、楼梯采用915×1830×18优质双层涂膜胶合板。

柱墙采用50×100×2000或4000枋材，在50宽面用平刨机刨平。

钢管采用φ48×3.0mm钢管（设计计算时按φ48×2.8mm）、扣件包括对拉扣件、十字扣及旋转扣。

支撑系统所选用的钢管、扣件等材质应当符合国家建设部颁布的《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》或《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求，并具有产品合格证，搭设前进行查验，严禁使用锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动或其它影响使用性能的材料。

支撑系统所选用的钢管、扣件等材质应当符合国家建设部颁布的《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》或《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求，并具有产品合格证，搭设前进行查验，严禁使用锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动或其它影响使用性能的材料。

柱、墙、梁对拉螺杆采用M12高强对拉螺杆，示意图如下：

PVC塑料管件：除地下室外墙、有抗渗要求的结构及人防墙体外，在所有对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆，对所有φ12高强对拉螺杆均加设φ14PVC塑料套管，便于高强对拉螺杆顺利取出进行周转使用。具体如下图：

为保证模板支撑体系的稳定，在进行模板计算时均选取最不利位置。为了确保模板系统有足够强度、刚度、和稳定性，模板支撑系统采用φ48×3.0顶部带顶托的钢管作为满堂模板支撑架。

本方案高支模立杆纵横向间距控制在1米×1米范围内，沿300×600梁跨度方向钢管间距为900，水平杆步距为1.5米，托梁采用φ48×3.0双钢管，梁底及板底木枋搁置在托梁上，梁底木枋间距为250mm，板底木枋间距为300mm，托梁与立杆使用扣件连接，梁底使用双扣件连接以抵抗滑移，在每条立杆下垫50×100的木枋。

支撑剖面示意图托梁、顶托示意图

梁模板支撑平面示意图

满堂支撑架布置形式如下：

为加强满堂架支撑系统的整体稳定性，在各立杆底部，沿纵横方向，距底座高度为200mm设置扫地杆；

满堂架四边与中间每隔四排（不大于4米）支架立杆应双向设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，用φ48钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60度，与钢管立杆有效连接。满堂架两端与中间每隔4排立杆从顶层往下第2步设置一道水平剪刀撑，与水平杆成45~60度的角度。

立杆顶部可调螺杆外伸长度不大于300mm。

满堂架架体与四周浇筑完成的梁、柱、墙做可靠连接。

本节所有模板验算均使用中国建筑科学研究院出版的PKPM施工管理软件进行计算。因建筑市场中部分钢管已使用多年，钢管会有不同程度的腐蚀和磨损，所以在计算中对钢管壁厚取2.8。

水平构件楼板计算选取支模高度最大的结构板，板厚180mm，支模高度为5.35m；

水平构件梁计算选取梁截面最大的首层结构300×600梁，支模高度为5.35m。

模板支架搭设高度为5.4m，

立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.000×0.180×1.000+0.350×1.000)=4.365kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×1.000=4.050kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×4.365+1.4×4.050)×0.300×0.300=0.098kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.098×1000×1000/54000=1.818N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.365+1.4×4.050)×0.300=1.963kN

截面抗剪强度计算值T=3×1963.0/(2×1000.000×18.000)=0.164N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×4.365×3004/(100×6000×486000)=0.082mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.180×0.300=1.350kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.350+1.20×0.105)=1.571kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.350=1.701kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.636/1.000=3.636kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.64×1.00×1.00=0.364kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×3.636=2.182kN

最大支座力N=1.1×1.000×3.636=4.000kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.364×106/83333.3=4.36N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2182/(2×50×100)=0.654N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.455kN/m

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=4.000kN

均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.334kN.m

经过计算得到最大支座F=14.808kN

经过计算得到最大变形V=0.903mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=8.50cm3；

截面惯性矩I=20.39cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.334×106/1.05/8496.0=149.54N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.903mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.103×5.350=0.553kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.862kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×1.000×1.000=4.050kN

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.51kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

——由长细比，为2100/16=131；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；

经计算得到
=11505/(0.391×397)=73.999N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.750×1.000×1.134=0.850kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.00m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.850×1.000×1.500×1.500/10=0.217kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×4.862+0.9×1.4×4.050+0.9×0.9×1.4×0.217/1.000=11.184kN

经计算得到
=11184/(0.391×397)+217000/4248=123.019N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板支架搭设高度为5.4m，

梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

梁两侧立杆间距1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度1.00m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=0.9×1.20×25.000×0.180×1.000×0.250=1.215kN。

采用的钢管类型为
48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.000×0.600×0.300+0.500×0.300)=4.185kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×0.300=1.215kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；

I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×4.185+1.4×1.215)×0.250×0.250=0.042kN.m

莆美~东山220kV输变电线路工程施工组织设计经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.042×1000×1000/16200=2.594N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

xx学生公寓施工组织设计T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.185+1.4×1.215)×0.250=1.008kN

截面抗剪强度计算值T=3×1008.0/(2×300.000×18.000)=0.280N/mm2