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三、高支模施工方案 2

1.支模采用的主要材料 2

2.西向门厅楼板模板 2

3.西向门厅梁模板 3

GB／T 26168.3-2010标准下载㈠门厅楼板支模计算书 3

㈡大梁模板设计（扣件钢管架）计算书 12

五、高支模施工方法 34

3.安装支撑系统 35

4.梁、板模板的安装 36

5.支顶、梁板模板的拆除 36

6.技术安全措施 36

7.预防坍塌事故的技术措施 37

8.预防高空坠落事故安全技术措施 38

9.混凝土浇筑方法及技术措施 39

六、高支模的施工管理 39

超高大跨度支模架专项施工方案

⑹《王府邦瑞大酒店新建项目（一期工程）工程结构施工图纸》；

本工程西向门厅为超高大跨度采光雨篷

根据设计图纸梁WKL1截面为650*2000（+650），跨度为21米。为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。

1.支模采用的主要材料

（1）钢管：Ф48×3.0mm；

（2）木方：50mm×100mm×2000mm、50mm×100mm×4000mm；

（3）胶合板：915mm×1830mm×18

（4）用脚手架配套底托，垫板尺寸为100×100×18mm。

⑴、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

⑵、高度不大于1100㎜梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是800㎜，在梁中加一根立管，梁截面为0.65×2米垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是400㎜，在梁中加二根立管；立管距梁边均为250㎜，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.5米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。

⑶、采用50×100mm木枋作为梁的水平支撑。上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×100mm，间距150mm；侧模加竖向100mm(宽)×50(高)，间距250mm的木方。

⑷、跨度L>4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，间距150mm，楼面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋间距为250mm。门厅梁底脚手架跨距是400mm；楼板模板架支撑跨距是800mm，间距800mm。

（一）板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.73；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

楼板的计算厚度(mm):130.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.82/6=43.2cm3；

I=80×1.83/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.13×0.8+0.35×0.8=2.88kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.8=2kN/m；

其中：q=1.2×2.88+1.4×2=6.256kN/m

最大弯矩M=0.1×6.256×2502=39100N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=39100/43200=0.905N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.905N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=2.88kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×2.88×2504/(100×9500×38.88×104)=0.021mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.021mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.13+0.35×0.25=0.9kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.9+1.4×0.625=1.955kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.955×0.82=0.125kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.125×106/83333.33=1.501N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.501N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.955×0.8=0.938kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.938×103/(2×50×100)=0.282N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.282N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.9kN/m；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.067mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.877kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.505kN·m；

最大变形Vmax=0.974mm；

最大支座力Qmax=6.66kN；

最大应力σ=504756.562/4490=112.418N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值112.418N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.974mm小于800/150与10mm,满足要求!

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.66kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×10.73=1.485kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.13×0.8×0.8=2.08kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.789kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.579kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.9=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8578.838/（0.537×424）=37.678N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=37.678N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.023×(1.5+0.1×2)=2.03m；

Lo/i=2029.53/15.9=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8578.838/（0.406×424）=49.835N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=49.835N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=8.579/0.25=34.315kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.579kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=34.315≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

㈡大梁模板设计(扣件钢管架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.65；梁截面高度D(m)：2.00；

混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撑架搭设高度H(m)：8.70；梁两侧立杆间距(m)：1.15；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底纵向支撑根数：4；

次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；

主楞到梁底距离依次是：100mm，500mm，1000mm，1500mm；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下:

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.87×17.85=40.051kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×1.87×4=10.472kN/m；

计算跨度:l=300mm；

面板的最大弯矩M=0.1×40.051×3002+0.117×10.472×3002=4.71×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×40.051×0.3+1.2×10.472×0.3=16.987kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.71×105/1.25×105=3.8N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×40.051×3004/(100×6000×1.25×106)=0.294mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.294mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载CECS297-2011 乡村建筑外墙无机保温砂浆应用技术规程，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×5×10×10/6=166.67cm3；

闽2002G120：福建省村镇住宅抗震构造图集.pdfI=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.622kN·m，最大支座反力R=6.722kN，最大变形ν=0.593mm