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第一部分编制综合说明 2

第二部分悬挑脚手施工方案 3

DB3212T 2047-2018 城市港湾建设与服务规范.pdf1.悬挑脚手架平面布置 3

2.构成及施工要求 5

3．脚手架施工顺序 6

第三部分悬挑式扣件钢管脚手架计算 10

1.大横杆的计算 10

2.小横杆的计算 12

3.扣件抗滑力的计算 13

4.脚手架荷载标准值 14

5.立杆的稳定性计算 15

6.连墙件的计算 16

7.悬挑梁的受力计算 17

8.悬挑梁的整体稳定性计算 19

9.支杆的受力计算 19

10.支杆的强度计算 20

第四部分脚手架管理 21

1.质量目标及验收要求 21

1.2搭设验收要求 21

1.3允许偏差项目 22

2.安全技术措施 22

1. 脚手架连接件节点 25

2. 悬挑脚手架节点示意图 26

3. 悬挑脚手架剖面示意图 27

XX万科XX项目(以下简称重固项目)位于XX市青浦区XX，东至艾祈路、南至河泾港、西至赵重路、北至机耕路。项目北侧紧邻待动迁民宅，西侧紧邻江南城住宅小区。地势相对平坦。现状多农田。项目内包含两条待建市政规划道路（福泉山路和福定路）。

该项目群体由7栋11+1层公寓、2栋12层公寓和18栋联排楼组成，建筑面积75030.49m2，地上总建筑面积54385.34m2，其中地下总建筑面积14675.17m2。其中9幢为住宅产业化装配式结构。PC和PCF为高层1#~高层7#楼，共11+1层，建筑高度38.30m；高层8#、高层9#房，建筑高度39.20m，共12层，层高2.90m，设有一层地下室。

本项目PC和PCF结构形式为剪力墙结构，外墙部分采用PC外墙板和80厚（含面砖）PCF预制构件外墙模，预制装配式混凝土结构的竖向及水平受力均由剪力墙承担。

2.1《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）

2.2《建筑施工普通脚手架安全技术规定（试行）》的通知

2.6《钢管脚手架扣件》（GB15831）

2.7《直缝电焊钢管》（GBT13793）

2.8《碳素结构钢》（GBT700）

第二部分悬挑脚手施工方案

由现场条件可知，本工程高层1#楼北面下部结构为挖深约5.900米的地下车库，上部结构前期施工阶段，基坑回填工作尚未施工，受现场条件以及工期要求等因素限制，所以此处搭设落地脚手存在一定困难，须采用悬挑脚手架。悬挑脚手在标高2.900m等处开始起挑，预计不超过18.000m,等3#地库回填完成后再进行落地脚手架施工。

1.悬挑脚手架平面布置

（1）脚手架形式：采用Φ48钢管搭设脚手架，立杆横向间距（脚手架宽度）800mm，纵向间距（脚手架长度方向间距）1800mm；步距（横杆）1800mm。

（2）拉结：根据施工规范要求对脚手架搭设前每层楼板或上下楼层间的楼板预埋Φ12钢筋与脚手架立杆连接，水平间距5400mm，竖向间距3600mm，在断口处的两端设置连墙件。但因为本工程采用外墙保温材料，所以用预埋圆钢的方法在装饰阶段不能保证外墙保温的正常进行，因此，本工程用预埋套管+螺栓的方式进行脚手架的连接，水平间距5400mm，竖向间距为层高，在断口处的两端设置连墙件。连墙件在每层的框架梁或连系梁或圈梁上设置（具体详见后附图）。

（3）剪刀撑：剪刀撑每7200mm设一道。斜面与地面夹角在45o~60o。剪刀撑宽度为7200mm。在外侧立面的两端必须设置剪刀撑，并由底至顶连续设置。

脚手架外侧由底至顶满挂密孔安全网。

建筑每三层设一道软隔离，且悬挑部分底层必须设置。

内立杆离墙面30cm，内、外立杆横距0.8m，纵距1.8m。横楞里端离墙面不大于20cm，另一端伸出牵杆外边15~20cm，如有横楞离墙面或构筑物大于20cm，必须在内立柱和建筑物之间用小横杆进行加固，在脚手架与楼层联系的小横杆上在加脚手管。

小横杆：外端伸出大横杆外的长度150mm。

（8）脚手板：采用竹串片（竹笆）脚手板。

（9）护栏和挡脚板：栏杆高度1200mm（上扶手离地1.2米，下扶手离地0.6米），踢脚板高度200mm。

在楼层预埋φ18“Ω”型钢筋或做好固定工字钢的钢板与螺栓（按照方案要求做）→放工字钢（或槽钢）挑架→木铮固定→立杆（冲天）→设置抛撑→放置纵向扫地杆→放置横向扫地杆→第一步纵向水平杆（即大横杆）→第一步横向水平杆（即小横杆）→剪刀撑→铺竹笆板→安全网→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→••••••→至设计高度。

（2）拆除程序（与安装程序相反）

脚手笆→剪刀撑→扶手→搁栅→坚守牵杠→脚手横楞→冲天→脚手架挑架上的挑架

脚手挑架上牵杠与楼层内的预埋钢筋环及预埋脚手管拉结。

将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。

（5）在转角部位或部分阳台板或突出空调板下用斜撑[12.6槽钢支撑，再用L7.5角钢连接，形成稳定的三角受力体系，上搭施工脚手。

（1）杆件搭设中的注意事项

按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。

及时与结构拉接并必须采取支顶构件，以确保搭设、使用的安全。

拧紧扣件（拧紧程度要适当）。

有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。

搭设工人要配挂安全带。

随时矫正杆件垂直，避免偏差过大。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，全高偏斜不大于10cm。

没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。

（2）扣件安装的注意事项：

开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度。

（3）拆除时的注意事项：

划出工作区标志,禁止行人进入。

严格遵守拆除顺序,由上而下,后绑者先拆,先绑者后拆,先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。

统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。

材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。

1、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500ｍｍ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100ｍｍ。

2、脚手架必须设置纵向、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离套管不大于200ｍｍ处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙杆应靠近主节点设置，采用上下交叉布置；应从第一步纵向水平杆处开始设置，采用硬拉结，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

3、脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15ｍ。

4、使用竹串片脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平上，等距离设置，间距不大于400ｍｍ。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接。主节点两个直角扣件的中心距不大于150ｍｍ。靠墙一端的外伸长度不大于500ｍｍ。

5、脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2ｍ时，采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，脚手板搭接铺设时，接头必须在横向水平杆上，搭接长度应大于200ｍｍ。脚手板应按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四个角用1.2ｍｍ的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

6、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

7、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，各配件严禁抛至地面。

1．搭设脚手所用的钢管、扣件、竹笆等材料均应符合质量要求。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

2．安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

3、严禁在脚手上堆物以及在脚手上附加附属结构。严禁在脚手上拉缆风和支撑模板排架。

4．脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。

5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

6、当有六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

7、严格按计算工况施工，相同位置同时作业层不得超过3层。

8、凡患有高血压、心脏病等不适于高处作业不得上脚手架操作。

9、严格按平面及剖面搭设，遵守搭拆程序及要求。

10、脚手架外面满挂小眼安全网，严禁用竹笆围护。

11、拆除脚手时施工区域应设置警戒区。

12、恶劣天气影响施工安全时，不得进行脚手架的搭拆施工。

13、遵守其他搭拆脚手架的一般规定。

14、搭拆前施工员应向施工班组进行详细的安全交底。

15、搭拆完成后施工班组应进行仔细的自检，并由安全部门进行验收，不合格处及时整改，必须待验收员通过后方能使用。

16、脚手使用期间必须有专人进行脚手养护及安全监护。

用直径12mm的镀锌钢筋制作，设在四角的脚手架立杆上，高度1m，并将所有最上层的横杆全部连通，行成避雷网路。

接地极用4mm镀锌扁铁与结构避雷系统连通，离接地极最远点内脚手架上过渡电阻不大于10Ω。

第三部分悬挑式扣件钢管脚手架计算

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.0米，建筑物内锚固段长度3.00米。

悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物2.0m，支杆采用7.5号角钢b×d×r=75×8×9mm。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.050/3=0.018kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.018=0.067kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.067+0.10×1.470)×1.8002=0.494kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.579×106/5080.0=113.973N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.018=0.056kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.056+0.990×1.050)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=4.504mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN

脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.050×1.800/3=0.031kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/3=1.890kN

荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.031+1.4×1.890=2.767kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.767×1.050/3=0.975kN.m

=0.975×106/5080.0=191.872N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.069+0.031+1.890=1.991kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=3.281mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.069kN

脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.050×1.800/2=0.047kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN

荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.047+1.4×2.835=4.109kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337

NG1=0.134×45.000=6.017kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.05

NG2=0.050×8×1.800×(1.050+0.300)/2=0.486kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.800×8/2=1.080kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.800×45.000=0.810kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.392kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×1.050/2=5.670kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz=1.670

Us——风荷载体型系数：Us=0.300

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.670×0.300=0.123kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=18.01kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=198.24

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.82kN；

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=201.90

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压值，wk=0.123kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×5.40=19.440m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=3.341kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.341kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

连墙件普通螺栓连接示意图

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1900mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×4.46+1.4×4.32=11.40kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

最大弯矩Mmax=5.174kN.m

xx大模板内浇外板高层住宅楼工程施工组织设计截面应力
=M/1.05W+N/A=5.174×106/(1.05×141000.0)+10.494×1000/2610.0=38.965N/mm2

水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

8.悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

DL／T 1770-2017 抽水蓄能电站输水系统充排水技术规程经过计算得到强度
=5.17×106/(0.918×141000.00)=39.99N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!