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本工程为太原市小马花园A7#楼，位于太原市滨河东路东侧，龙城北街北侧，中心街南侧。主楼为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，地上三十二层，地下两层；裙楼为地上两层，地下两层。东西长110m，南北宽东侧为32.23m、西侧为27m，主体高度99m，局部高度103.5m。

本方案编制主要依据施工图纸，参考资料如下：

建筑施工手册(第四版)

建筑施工高处作业安全技术规范

承台基础大体积混凝土的施工方案建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

检查图纸和资料，组织施工管理、技术人认真学习施工图纸、尤其是外立面构造。施工员按照施工方案组织施工班组进行技术交底，班组长接受交底后要组织工人进行学习，认真贯彻执行。

4.1、地下室部分外脚手架

本工程地下两层、地上两层施工时，搭设双排落地脚手架。

4.2、地上部分外脚手架

三层（11.28m）以上采用工字钢悬挑双排外架。

四、扣件式钢管脚手架构造要求和技术措施

应采用外径为Ø48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，但由于市场上钢管壁厚普遍不够，实际施工中按照壁厚3.0mm考虑，受力按照壁厚3.0mm进行计算。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂黄色防锈漆。有锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出。

采用阻燃型密目安全网，其性能要符合国家规定。

选用国标热轧16号工字钢作悬挑件。

2、双排落地脚手架搭设

2.1、双排落地架的基础

双排落地架的基础做法：先在基底填30cm厚3：7灰土，在灰土层上垫300mm×50mm的木板。

2.2、双排脚手架搭设的要求

1）横平竖直，整体清晰，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。

2）脚手架的小横杆、上下步距要交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。

3）立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长采用旋转扣件，不采用对接扣件，接头处长度不小于1000mm；所有扣件要紧固，可用力矩扳手实测，要求达到40～65N·m。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成危险。

4）脚手板采用搭设铺放时，应铺平铺稳。板端头对接，每端头下设有支撑横杆，铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未做固定的探头板。

5）在搭设脚手架时.每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。

3、双排脚手架搭设的程序

1）按施工设计放线﹑铺垫板﹑设置底座或标定立杆位置；

2）周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；

3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步的纵向与横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上接长。

4）在设置第一排连墙件前，脚手架设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。

5）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应搭升的架子一起及时设置。安全网满挂，挂于脚手架外立杆的内侧。

4、双排脚手架搭接方法

脚手架设扫地杆，距地面200mm，步距为1.5m，立杆横距0.9m，纵距1.5m，主节点必须设置一根横向水平杆,作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。内排立杆距结构边缘0.3m，小横杆距结构边缘0.15m，沿脚手架外侧面的两端拐角处起，每隔12.0m设一道剪刀撑，剪刀撑由下向上连续设置。如下图所示：

5、双排落地脚手架的构造要点

相邻立杆的接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。立杆用单杆。立杆与大横杆的两个连接接头加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm

大横杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。

主节点必须设置一根横向水平杆,作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要加设1～2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。

（1）连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。

（2）本脚手架采用刚性连墙件，连墙件采用直径48mm，壁厚不小于3.0mm的焊接钢管，连墙件与脚手架连接采用扣件；连墙件的布置两步三跨式，即：竖向间距为2h（h为步距），水平间距为3la（la为立杆间距）。

（1）作业层采用木脚手板搭接满铺，用8＃铁线绑牢，外立杆内侧设挡脚板，高度180mm。

（3）密目网封闭主体，密目网横向挂在架体立杆内侧，安全网必须为阻燃型且有合格证。

6、地下室外墙脚手架连墙件设置

脚手架有一部分位于地下室外墙外侧，外墙还需要施工防水保护层，设置连墙件时，先用钢管一端与外剪力墙对拉螺杆焊接连接，一端与脚手架体扣件连接，外剪力墙防水保护层施工时，要拆除连墙件才能施工，边拆除，边加设连墙件，加设的连墙件一端与脚手架体扣件连接，一端与护壁等稳固物体连接。加设的连墙件需等到回填时，拆除脚手架体时，才能随架体拆除而拆除。

双排脚手架搭设高度最高为18.5m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为1.1m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5m；

内排架距离柱长度为0.45m；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处太原市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:6；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):150.00；

立杆基础底面面积(m2):0.15；地基承载力调整系数:1.00。

3.6、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/2=0.262kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/2=2.25kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.25=3.511kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=3.511×1.12/8=0.531kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=104.538N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=104.538N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.262+2.25=2.551kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×2.551×11004/(384×2.06×105×121900)=1.937mm；

小横杆的最大挠度1.937mm小于小横杆的最大容许挠度1100/150=7.333与10mm，满足要求！

3.7、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.1=0.042kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.1×1.5/2=0.289kN；

活荷载标准值:Q=3×1.1×1.5/2=2.475kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.042+1.2×0.289+1.4×2.475)/2=1.931kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.213Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.931×1.5=0.617kN·m；

M=M1max+M2max=0.007+0.617=0.624kN·m

最大应力计算值σ=0.624×106/5080=122.814N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=122.814N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.615Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.042+0.289+2.475）/2=1.403kN

ν=1.615×1.403×15003/(100×2.06×105×121900)=3.045mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+3.045=3.098mm；

大横杆的最大挠度3.098mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

4）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.1×1/2=0.021kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.1×1.5/2=0.289kN；

活荷载标准值:Q=3×1.1×1.5/2=2.475kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.021+0.058+0.289)+1.4×2.475=3.906kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5）、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.10×1/2)×0.038/1.80]×22.00=3.004kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×12×1.5×(1.1+0.4)/2=4.883kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×12×1.5/2=1.26kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×22=0.165kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.311kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.1×1.5×2/2=4.95kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.311+0.85×1.4×4.95=17.064kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.311+1.4×4.95=18.103kN；

6）、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=17.064kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=18.103kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.139m；

长细比:L0/i=199；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.182

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=17063.98/(0.182×489)+17309.739/5080=195.142N/mm2；

立杆稳定性计算σ=195.142N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=18103.48/(0.182×489)=203.414N/mm2；

立杆稳定性计算σ=203.414N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7）、最大搭设高度的计算:

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=6.307kN；

活荷载标准值：NQ=4.95kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.017/(1.4×0.85)=0.015kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=29.927/(1+0.001×29.927)=29.057m；

[H]=29.057和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=29.057m。

脚手架单立杆搭设高度为11.5m，小于[H]，满足要求！

8）、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.27，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.27=0.037kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.844kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.844kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=450/15.8的结果查表得到φ=0.924，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=5.844

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.844小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

9）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=150kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=150kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=113.76kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=17.064kN；

基础底面面积：A=0.15m2。

p=113.76kPa≤fg=150kPa。地基承载力满足要求！

本工程从三层（11.28m）开始采用悬挑式工字钢架脚手架，悬挑式工字钢脚手架按搭设高度18m考虑，每六层周转搭设一次。

在搭设工字钢挑架层结构板砼施工前，设置工字钢部位预埋两根ф16圆钢筋套环，穿工字钢用（梁上一根、板上一根，与工字钢在同一直线上），并与楼板底钢筋焊接钩住结构主筋。

脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距0.85m，步距小于1.5m，工字钢悬挑件和钢丝绳拉件间距为1.5m（同立杆纵距），每个悬挑单元设置斜拉杆件,水平间距1.5米。拉结点采用ф16圆钢预埋在上层层柱、梁上部。内立杆中心距外墙皮0.4m。作业层防护做法同落地式双排脚手架，连墙点布置为2步3跨。悬挑工字钢脚手架构造要点同落地式脚手架。

5.1、内立杆距建筑外边线距离的调整

建筑物外立面上部分位置存在外挑结构（如外挑板、结构线条、空调板等），如外挑构件伸出建筑外立面，现场可根据实际情况对内立杆距建筑外边线的距离进行调整DB11／T 1282-2015标准下载，但最大间距（内立杆距建筑外边线的距离）不能超过500mm。

5.2、立杆纵距的调整

立杆纵距（内立杆与外立杆的纵向距离）本方案设计为1050mm，可根据施工需要进行调整，但调整只限于将纵距调小，最小可调整为900mm，调整时要参照脚手板的尺寸规格。

1、拆除前进行拆除安全技术交底。

2、拆除前，应进行检查扣件连接、连墙件、支撑体系等，加固松动部位，清除跳板上的杂物，清理时不得随意抛掷。

3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于二步。

5、各构配件严禁抛掷至地面。

6、拆除时设专人指挥，通过对讲机联系联排别墅、双拼别墅工程施工组织设计，并设立警戒区段。