施组设计下载简介：

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XX电能**厂房二期工程；框架结构;地上*层;地下0层；建筑高度：22.10m；标准层层高：*.50m；总建筑面积：13852.00平方米；总工期：270天；施工单位：浙江舜江建设集团有限公司。

本工程由XX电能**科技（昆山）有限公司投资建设，中外建工程设计与顾问有限公司设计，苏州立诚建筑设计院有限公司地质勘察，昆山世泰建设工程咨询监理有限公司监理，浙江舜江建设集团有限公司组织施工；由高银根担任项目经理，章潮均担任技术负责人。

本次高支模高度为9.3米，其中A轴~B轴为9米，1*轴~1*轴为18米。1*轴框架梁VKL*(3B)断面300×750，15轴框架梁断面VKL2(3B)300×750，1*轴梁断面VKL1(3B)250×800；A轴HKL*a梁断面250×800，B轴HKL3a梁断面300×750。其A轴~B轴和1*轴~1*轴的中间梁尺寸为3米×3米井字梁，梁断面为250×500。

本方案的编制是以国家的有关法令政策、施工图纸、总施工组织设计为前提GB／T 3897*-2020 增材制造用铌及铌合金粉，结合现行的有关施工规范规程及公司建立的ISO9002质量管理体系文件、质量、安全管理方针、目标。

2.15、因本工程梁支架高度大于*米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

三、模板工程具体施工：

1.1、本工程为框架结构，柱、楼板底模等全部采用九夹板，楼板模搁栅和墙板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系统和墙板围楞用Φ*8mm钢管、扣件连接。

1.2、钢管、扣件的进场验收：

（1）、钢管应有产品生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。

（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

（3）、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例。

（*）、钢管必须进行防锈处理。

（5）、扣件必须有生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。

（*）、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（7）、扣件使用前应进行防锈处理。

柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根螺杆加固，底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200mm。

2.1、梁模版采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面高度相同，梁底模板边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝，梁底方木排列间距不大于300mm，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架体的上部水平小横杆上。

2.2、梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，梁侧模板中间应设置1道1*对拉螺杆，水平间距不大于*00mm，梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置：外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用扣件紧固，形成一个稳固的梁模板支撑系统。

梁模板(扣件钢管架)计算书

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.30；

梁截面高度D(m):0.75

混凝土板厚度(mm):110.00；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

脚手架步距(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：9.30；

梁两侧立柱间距(m):0.*0；

承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:3；

立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；

采用的钢管类型为Φ*8×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底纵向支撑根数：*；

面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度*0mm，高度80mm；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度*0mm，高度*0mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为**.3*3kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.*×0.50×2.00×0.90=1.2*kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.2*0=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×10*N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×10*/2.70×10*=3.**0N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.**0N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.*77×9.00×300.00*/(100×9500.00×2.*3×105)=0.21*mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.21*mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度*0mm，截面高度*0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=*0×*0×*0/*=2*.00cm3；

I=*0×*0×*0×*0/12=72.00cm*；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.*×2.000×0.90)×0.300/2=3.29kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×3.29×500.002=8.2*×10*N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=8.2*×10*/2.*0×10*=3.*31N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.*31N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.*77×2.70×500.00*/(100×10000.00×7.20×105)=0.159mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度*0mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=*0×80×80/*=**.00cm3；

I=*0×80×80×80/12=25*.00cm*；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.*×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.*5kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×1**7.000×300.000=8.*5×10*N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=8.*5×10*/*.*0×10*=1.351N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.351N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.1**×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.5*×10*)=0.01*mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.01*mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=7*mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.*00kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×7*/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.*00kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=800.00×18.00×18.00/*=*.32×10*mm3；

I=800.00×18.00×18.00×18.00/12=3.89×105mm*；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（2*.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=1*.52kN/m；

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.*×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q=q1+q2+q3=1*.52+0.30+2.02=18.8*kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×18.8*2×0.1002=0.019kN.m；

σ=0.019×10*/*.32×10*=0.*3*N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.*3*N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振*荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(2*.0+1.50)×0.750+0.35）×0.80=15.58KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=100.00/250=0.*00mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.*77×15.580×100.0*/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.003mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=100.0/250=0.*00mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(2*.000+1.500)×0.750×0.100=1.913kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/0.300=0.210kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.100=0.*50kN/m；

静荷载设计值q=1.2×1.913+1.2×0.210=2.5*7kN/m；

活荷载设计值P=1.*×0.*50=0.*30kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×8.000×8.000/*=53.33cm3；

I=5.000×8.000×8.000×8.000/12=213.33cm*；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=2.547+0.630=3.177kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.547×0.800×0.800=0.163kN.m；

最大应力σ=M/W=0.163×106/53333.3=3.056N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值3.056N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.000N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×2.547×0.800=1.223kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1222.560/(2×50.000×80.000)=0.458N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.458N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=1.913+0.210=2.123kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×2.123×800.0004/(100×10000.000×213.333×104)=0.276mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.276mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.200mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.750=19.125kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(19.125+0.350)+1.4×4.500=29.670kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.243kN，中间支座最大反力Rmax=3.491；

最大弯矩Mmax=0.053kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.005mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.053×106/5080.0=10.479N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值10.479N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用三层别墅结构 Model (1)(1)，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力JGJ／T 478-2019 建筑用木塑复合板应用技术标准(完整清晰正版).pdf，根据前面计算结果得到R=3.491kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!