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现浇箱梁支架法施工方案及安全疏导方案

第二章支架施工方案 2

第三章支架施工计算书 11

第一节碗扣式支架 11

第二节钢管柱门形支架相关计算 16

施工组织设计-钢管桩.doc第四章安全技术方案 24

第一节支架施工安全措施 24

第二节现场施工安全措施 28

第三节施工现场安全用电措施 31

第四节施工机械安全措施 32

第五节施工现场安全事故应急预案 33

第五章北连接线交通安全疏导方案 36

现浇箱梁支架法施工方案及安全疏导方案

高架桥设计为为箱形预应力连续梁桥，南线30联、北线29联，德城互通2联，2～5跨为一联，每联长50～150m不等；高架桥箱梁顶宽13m（含每侧2m悬臂）,底宽9m，梁高1.6m，桥墩为门形墩，墩高6～14.6m，墩截面方形1.5×1.8m、1.2×1.8m,全线总计202个；德城互通立交北线桥第十一联为等宽箱梁，梁宽为17.25m，第十二联为变宽箱梁，梁宽17.25m～13.0m，梁高均为1.6m，箱梁两侧悬臂各2.0m，桥墩采用1.6×1.6m方柱形墩。箱梁钻孔桩采用直径为1.8m、深度平均60m，总计505颗。

主要工程量：高架桥6.42Km，上部C50箱梁砼6.7万方、钢绞线1900T，全桥钢筋2万吨。

采用后张法连续箱梁，根据该连续箱梁特点我们采用支架现场浇筑的方法。

本桥连续箱梁除跨公路外全部采用满堂支架法现浇施工，由于部分地段跨越公路，为保证公路正常通行，设置门式支架法，公路预留净高4.5m，行车道宽4.5～5m，采用钢管柱作为便梁支墩，以H30型钢作为便梁架空。

地基处理前首先对支架处的地表进行调查，绘出平面图。对泥浆池、基坑或局部突变部分确切标示，并测定高程，标注于图上。

1、基坑回填：承台施工后，将基坑内的水抽干，用干土分层回填至原地面，分层厚度为30CM左右，回填时用小型打夯机分层夯实。

2、泥浆池处理：由于钻孔施工时场地内有泥浆池，地基处理前应将泥浆池清理干净，直至硬土层，然后回填至原地面，回填过程采用光轮压路机配合分层夯实,压实度大于90%。

3、对原地面整平用压路机压实、采用含水量合适的素土分层回填压实至比原地面高20cm,要求地基承载力大于130Kpa。然后在其上浇注10cm厚C15砼，用震动器振捣密实并进行养护。

4、地基处理过程中应及时设置临时排水设施，使已处理的地基不受水的影响。地基处理时为防止地基积水，将地面处理成2%横坡，与箱梁坡度一致。地基两侧2m外挖排水沟，以便排水。

5、地基处理范围：箱梁范围以外每边1M。

6、地基处理至设计高程后，用触探法测承载力，每孔测取6个点，分别分布在一般地段、泥浆池、基坑或其他特殊地段。分别检测地基顶面以下30cm、60cm、90cm处的承载力分别为130Kpa、130Kpa、90Kpa。

7、地基检测达到施工方案要求后，立即对其进行保护，防止外部来水和大气降水倾入，完善排水系统，确保施工期间地基不受水害。

（1）、普通地段满堂钢管支架

（2）、过被交路门形支架：本工程多处跨被交路（见附表），为保证交通设以H型钢为纵横梁，钢管为支墩的门形架，再在其上搭设碗扣支架。

（2）支架平面布置及受力验算

滨德高速公路第十五合同段高架桥连续箱梁1.6m梁高的支架组合根据箱梁的单位面积平均重量，根据支架的承载力和施工的可行性，箱梁2m悬臂部分支架采用90×90间距，只采用一层纵向方木，断面10cm×12cm，间距0.9m/根；箱室下支架间距为60（横向）×90（纵），竹胶板下第一层横向方木断面8cm×8cm，间距0.25m/根，第二层12cm×10cm断面，间距0.6m/根。横梁下支架间距为60（横向）×60（纵），第一层横向方木断面8cm×8cm，间距0.20m/根，第二层12cm×10cm断面，间距0.6m/根。碗扣支架横杆步距：底座往上前两根横杆步距为0.6m,顶托往下前两根横杆步距为0.6m，中间横杆步距为1.2m；翼缘板下横杆步距均为1.2m。此种组合每根立杆可承载力为30KN。（上述方木断面尺寸均在检算的基础上提高一个等级，以消除方木刨平，木节、斜纹理以及因生长应力或自然损伤而形成的小缺陷）。

计算立杆组装高度→安放底座垫木→安放可调底座→调整底座螺丝在同一水平面上组装立杆及横杆、锁紧碗扣→安放U型托→调整托撑螺丝以形成纵横坡安放底层、顶层方木→精调方木顶标高

（1）支架立杆位置放样

用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。

（2）布设立杆垫块安装底座  根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用10cm×14cm方木（横梁下2块×10cm×15cm方木），使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象，然后安装底座后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。

（3）安装立杆、横杆和上托座

从一端开始，按照顺桥向90cm，横桥向60和90cm两种间距安装底层立杆和横杆，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放上托座，并依设计标高将U型上托座调至设计标高位置。

（4）碗扣支架的支立及纵横坡调整

对于箱梁桥面纵横坡可通过调U型顶托的方法至设计标高；常用的碗扣件立杆（LG）有LG2.4m、LG1.8m、LG1.2m。经我部工程技术人员研究决定，除用以上立杆外，再用一些短小立杆LG0.3m、LG0.6m、LG0.9m，我们把它叫找零杆，便于支架高度调整。

把这部分箱梁的支架地基每孔划分一个单元，U托的最小旋出长度为0.15m，当旋出长度大于0.45m时增加一根LG0.3m，长度大于0.75m时，增加一根LG0.6m，长度大于1.05m时，增加一根LG0.9m，运用这些找零杆可以减小U托的旋出高度。

（5）标高控制：根据计算提供的标高，测量每排支架外侧两根立杆和中间立杆顶面标高，并拉线控制中间其他顶托标高，由此控制最上层顶托标高，误差不超过3mm，以便控制底模标高。

（6）安放方木、铺底模

在上托座调整好后铺设纵向10×12cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上或在U型托座搭接，接着按25cm间距铺设横向8×8cm方木，根据放样出的中线铺设δ1.5cm1.5m×3.0m竹胶板板做为箱梁底模。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面。

在各路段跨公路现浇箱梁（跨径30～40米），采用门式支架，支架基础采用为扩大基础，直接落于原公路面，基础平面1.5m×1.5m，设计为两部分，和公路面接触的下面部分采用M10水泥砂浆砌筑Mu10粘土砖、按允许宽高比1:1.5设计，施工中按“两皮一收”砌法，上面安装钢管部分采用灌注30cmC15砼，并在砼内预埋4个Φ20mm锚栓，该处理方法效果满足设计与规范要求，便于拆除而且节约经费。

在现有公路上搭设现浇支架，原地基在修建公路时已作了充分的处理与压实，其承载能力远超过上述处理地基的承载能力。故只需在原路面上搭设支架即可。在跨公路上搭设箱梁现浇支架，为了确保正常交通，在南北线各留有一处通车道，每处通车道净空标准为5×4.5(宽×高)，来往车辆左右分流，单车通过。支架立柱采用Φ20cm钢管，单幅支架每排5根立柱，两排立柱之间的距离为7.0m，立柱下端柱脚与基础混凝土用４根Φ20螺栓连接，立柱上端设一根H30型钢做横梁，横梁与钢管柱柱帽承压钢通过Φ14圆钢连接焊接，拆除时只通过切割Φ14圆钢即可拆除，这样既能保证连接牢固，倒用拆除时又不损伤钢管柱及Ｈ30型钢横梁。纵梁H型钢采用23根,间距按2×0.9m+18×0.6m+2×0.9m设置，与碗扣式脚手架间距设置一致。其上横向满铺δ=6mm木脚手架板做为隔离层，用来防公路面落物，以免污染公路路面或损坏汽车。施工期间，应与交通管理部门和指挥部联系，按交通管理的有关要求，设立各种标牌和防撞措施，并请主管部门派员加强交通管理，确保交通和施工的绝对安全。

附高架桥跨公路施工交通防护图

①现浇支架预压是现浇支架最后一道非常重要的一道工序，是检验整个支架（含支架基础）搭设质量的一次全面的检查，包括支架结构的强度、刚度、稳定性以及支架的弹性和非弹性变形。通过支架预压，精确测得支架的非弹性变形和弹性变形。关于支架的非弹性变形，通过支架预压基本消除，测得支架的弹性变形可以与理论计算值进行比较分析，并在支架最后调整时提供可靠的根据，使整个现浇支架既符合设计要求，又满足技术规范对支架的质量要求，从而确定现浇梁的质量。

一般情况下，在预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，应在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，必须在支架预压前和预压过程中，以及卸荷以后组织专门测量人员，采用水平仪进行观测支架的变形，并作出详细的记录。

支架预压荷载的重量达到现浇箱梁混凝土的质量的1.2倍超载预压。预压时间一般根据支架单位时间内持续沉降量确定，预压采用分级预压的形式，共分为三级：第一阶段先加载梁体重量的50%，等支架变形稳定后进行下一阶段的预压，第二阶段预压加载到梁体自重的100%，等支架变形稳定后再进行第三阶段的预压，第三阶段加载到梁体自重的120%，支架稳定后卸载。支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），还应观测支架主要部分的变形和挠度，支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施，这里再特别加以说明。

支撑体系搭设结束以后，进行支架预压，采用用吊车吊装、人工堆码。在预压过程中对观测点进行连续观测，当全部预压荷载加完后，持续观测标高变化，在24h后支架变形不大于2mm后认为支架稳定，卸载过程中对观测点进行观测，根据预压过程中测的数据计算出支架的弹性及非弹性变形，根据支架的弹性变形值调整支架的预拱度。

支架预压量根据箱梁实际断面计算平均分配到底模上，预压的最大荷载为箱梁重量的1.2倍，36.5KN/m2。

预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点，测量位置设在支点梁跨的1/４、1/2、３/４处，每点位横向均设3点。预压前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。

加载方法初步考虑采用编织袋装砂或预制混凝土块，砂袋和混凝土块准确过磅计量，以便计算加荷数量，按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段，水平分层（两层）对称加载的次序。采用砂袋时，每袋重量1.2t左右，袋子装完砂后，称量出具体重量后标注在袋子外面醒目位置，便于预压时记录。采用预制混凝土块时，提前在场外预制块采用1.5×1×1m、1.5×1.5×1m等不等重混凝土，等达到强度后，运输到现场进行预压。

预压吊装设备采用吊车，以加快施工进度。

预压顺序应按照支架发生沉降量大的位置和混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位和支架沉降大的部位先预压，后浇筑混凝土的部位后预压，根据本工程的特点及混凝土浇筑顺序，预压的顺序应为：

a、先压靠近墩身处，再依次加载向远离墩身的位置排列砂袋或混凝土块，共分两层约2.4米。

b、全部重量达到50%对支架、底模、支架等处的观测点进行标高和平面位置坐标测量，并详细作好记录。分析支架的变形规则。支架变形稳定后继续加载预压。

c、继续按上一步的步骤进行预压，待压至总重量的100%继续对观测点进行测量并详细作好记录。支架变形稳定后继续加载预压。

d、预压至总重量的120%时停止预压并持荷。在这期间对支架、底模、支架等处的观测点进行连续观测，作好详细记录。支架变形在24h之内不超过2mm即为稳定，并进行卸载。

按照预压顺序后预压的先卸载，先预压的后卸载的顺序进行卸载。

在预压重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录，根据预压数据调整非弹性变形。卸载后的砂袋和混凝土块运至下一联，继续预压，循环利用。

经支架超载预压之后，根据支架弹性变形值要求在相应的位置上设置。调整预拱度时，由水准仪配合，精确测量。

5、碗扣型脚手架施工注意事项

①认真进行地基处理，特别是承台基坑要分层回填夯实，对水塘、泥塘、泥浆池等要用素土或灰土换填，并用压路机碾压到密实度≮90%，外观达到平整，压路机压后无“弹簧”现象。

②搭设前对碗扣件进行检查，检查碗扣件有无弯曲、接头开焊、断裂现象，否则要进行处理，无误后可实施支架搭设。

③事前要控制支架基础的高程，使得底座、上托悬出高度≯40cm。

④底座按设计的间距安放后必须用水准仪将底座螺栓调至同一水平面，安装第一层所有立杆和横杆，检查立杆的垂直度，偏差必须小于全高的1/500，符合要求后方可进行上一层搭设。

⑤现浇支架最关键的一点是支架的稳定，支架往往因为发生失稳碾成大祸，造成经济损失并产生不良的影响，根据施工实践，在保证碗扣扣紧的情况下，当支架高度在10m以上时，每隔一排立杆设置一道横向剪刀撑，每跨设置2道纵向剪刀撑；10m以下每隔二排立杆设置一道横向剪刀撑，每跨设置3道纵向剪刀撑，并用脚手架钢管将桥墩周围的碗扣架与桥墩连接起来，保证支架的稳定。

⑥特殊地段支架的处理：特殊地段主要指跨越机动车道及人行道等，搭设支架时要设置机动车道和非机动车道，保证正常交通，为此，我们采取门式支架形式，即地面以上4.5～5m空间采用钢支墩H30型钢做承重梁，然后铺满木板，再在工字钢上搭设碗扣架至设计高度，保证支架的稳定。

任取一联箱梁进行检算，该箱梁顶宽为13.0m,一联梁长为32+35+32+30=129m，。

取箱梁跨中的部分（距中支点10m）为典型断面计算。即截面高度为1.6m，腹板厚度0.45m，顶板厚度0.25m，底板厚度0.22m，截面面积7.8m2。

箱梁钢筋砼自重:G=1133.09m3×26KN/m3=29460.34KN

为保证安全，考虑取安全系数r=1.2，以全部重量作用在底模上，计算底模单位面积压力：

S底=9×（32+35+32+30）=1161m2

②施工荷载:取qr=2.5KN/m2

③振捣砼产生的荷载：取q2=2.0KN/m2

④箱梁内模荷载：取q3=1.5KN/m2

⑤竹胶板荷载：取q4=0.1KN/m2

⑥方木荷载：取F=5KN/m3

弹性模量E=5.5*103Mpa

底模板均布荷载：q=(q1+q2+q3+q4+qr)×0.001=0.0365N/mm

故竹胶板弯拉应力满足要求

故竹胶板挠度满足要求，综上，竹胶板受力满足要求。

横梁为8×8cm方木，中对中间距为0.25m。

作用在横梁上的均布荷载为：

qh=(q1+qr+q2+q3+q4)×0.25+0.08×0.08×5=9.17KN/m

云杉允许弯曲应力【σ】=13Mpa，弹性模量E=10×103Mpa

故横梁弯拉应力满足要求

故横梁挠度满足要求，综上，横梁强度满足要求。

纵梁方木为10×12cm，跨径为0.9m,间距为0.6m.

作用在纵向方木上的集中荷载为：

qz=qh×0.6÷0.25+0.1×0.12×5=22.04KN

云杉允许弯曲应力【σ】=13Mpa，弹性模量E=10×103Mpa

故横梁弯拉应力满足要求

故横梁挠度满足要求，综上，横梁强度满足要求。

立柱(外径48mm,壁厚3.5mm)承受由横梁传递来的荷载。选120cm横杆间距，每根立杆可承受30KN荷载。

①每根立杆承受的钢筋砼模板重量：

N1=qz×0.9=22.04×0.9=19.84KN

②支架自重：立杆单位重：0.06KN/m,横杆单位重：0.04KN/m

N2=15×0.06+(15÷1.2)×(0.6+0.9)×0.04=1.65KN

N=N1+N2=19.84+1.65=21.49KN<30KN

稳定验算：立柱(外径48mm,壁厚3.5mm)承受由横梁传递来的荷载,由于横杆步距为1.2m,长细比λ=l/i=1200/（48+41）/2=77,

由钢材容许应力表查得立杆的容许应力为145Mpa，

故支架稳定性满足要求。

3、地基承载力地基容许承载力按：[ƒ]=130KPa

基础灌筑10cm砼垫层，选12cm×10cm方木，传至砼垫层下的有效作用宽度为：

12+10×2=32cm＞28cm故下垫12cm（宽）×10cm（高）方木可满足要求

强度：跨中最大弯矩：

五：预留沉落量的计算：

挠度：ƒmax=0.5mm见前面计算

小楞：8cm×8cm方木：

挠度：ƒmax=0.2mm见前面计算

大楞：10×12方木：

挠度：ƒmax=0.78mm见前面计算

立杆压缩：碗扣支架立杆面积A=489.1m2

地基压缩分层综合法估算：⊿Si=σzi*⊿Zi/(ESi)=7mm

故以上计：Δ=0.5+0.2+0.78+3+7=11.5mm;

考虑：竹胶板——方木0.5；方木——大方0.5；大方——上可调0.5；

上可调立杆：0.5+0.5×4=2.5；计：0.5×3+2.5=4mm;

故预留沉落量为：11.5+4=14.5；取15mm；故综合考虑取值在15mm。

第二节钢管柱门形支架相关计算

基本数据：按行车速度30㎞/h车道宽5m净高：三、四级公路为4.5m一二级5m

一、门式支架上的碗扣式满堂支架计算

①、每根立杆承受的箱梁、模板、支架重：N1=19.84KN

②、H型钢上按1.5m高支架计自重：N2=0.065×1.5+2×2×0.04=0.261KN

其中碗扣杆件自重立杆6.5㎏/m0.065KN/m横杆0.041KN

N=N1+N2=19.84+0.261=20.101KN

作用在H型钢上的何载：qc=N/L=20.101/0.9=22.334KN

二、支架下H型钢纵梁相关计算

实际计算时采用下列荷载，偏于安全

荷载：q=29.3KN/m（用于计算强度）=1.3qc

S=23.35KN/m（用于计算变形）=1.05qc

净跨5m，计算跨度按每侧进入0.5mL=6+2×0.5=7m计

按强度：按60㎝计：W=
M/σ=（1/8×17.6×103×72）/（170×106）=634㎝3选H250

=2㎝＞L/400=1.7㎝

按挠度重选：(5×14.01×103×74)/(384×210×109×I)=7/400解之I=11918

选300×300I=20500㎝4W=1360㎝3间距60㎝

密铺6㎝板：（未计自重）94㎏/m，计入自重重复核94×1.2×9.8=1.105KN/m

柱顶选用H30帽梁q=（17.6+1.105）/0.6×7×0.5=109KN/m

S=(14.01+1.1051)/0.6×7×0.5=88.17KN/m

H30按挠度选支点间距：计入自重后

q=109+1.05=110.05KN/mS=89.22KN/m

故：帽梁为H30，支柱间距4.5m

四、立柱q=110.05×0.5=495.2KNS=89.22×4.5=401.5KN

初选钢管面积：A=(495.2×103)/(210×106)=23.6㎝2

可选D=200㎜壁厚5㎜钢管Ix=1456.864㎝4ix=6.896㎝

A=30.631㎝2单位重：24.045㎏/m;

查表并内插得：φ20=（0.842+0.789）/2=0.816

而所选钢管考虑自重后所承受力为：

拟采用砖砌基础，并在砖顶面灌一定厚度的砼，砼预埋锚栓，用于固定钢管支柱。

1、砖基础：查相关表格按刚性基础设计，其允许宽高比为1：1.5MU.10M10砂浆：采取“二皮一收”估算面积，地基按200KPa考虑

A=√（1.2×524.93/300）=2.3m2如方基础则a=1.45m

基础沿高度分为8级，其中4级高度为120㎜，另4级高度为60㎜，基础总高度为72㎝，

宽度每侧伸出50㎝，符合砖的模数

已知：砖砌体容重19KN/m3砖砌体的抗压强度f=1.99Mpa

则砖基础的最小宽度截面尺寸：A=524.9×103/1.99×106=0.262m2,50cm×50cm

A=581.93×103/1.99×106=0.292m2,54cm×54cm

按60㎝设计：A=0.62=0.36可;圆形1/4πD2=A1/4πD2=0.26D=57.7㎝

构造要求：为保证柱子轴心受压在柱顶设一块顶板；顶板上设垫板，相关计算如下：

焊条E43ffw=160MPa

A、垫板（方案图中未示）：A=N/fce=495.2×103/320×106=15.4㎝4按30㎝长计算

则板宽度为B=15.4/30=5㎜

顶板：如设顶板是垫板与顶板间平角焊缝的长：

顶板亦选用10㎜钢板（本方未设，见后图）

故承压垫板选用10㎜钢板，长焊缝长度不小于22㎝

B、加劲肋的计算（方案图中①号板）

加劲肋所需要的承压面积：ACe=N/fce=495.2×103/(320×2×106)=7㎝2

t=A/b=7/30=2.3㎜取5㎜与管型相同

按局部稳定构造要求t≥a/40=300/40=7.5㎜,t≥10㎜,取10㎜t=5㎜双层

q=N/a=495.2/0.3=1650.7KN/m

M1=1650.7×0.05×0.025=2.06KN.m

M/(（tlhl）/6)≤f14.44×103/(0.01×L2)/6=160×106

解之L=23㎝取25㎝

剪力：Q1=1650.7×0.05=82.54KN

τ=1.5×Q2/tlL=fv1.5×165.06×103/0.01×L=115×106

中心板长解之：L=21.5㎝

边角板长：1.5×82.54×103/(0.01×L)=115×106解之：L=10㎝取L=11㎝

按焊缝：L=N/4/（0.7×ffwh）=495.2×103/4/（0.7×115×106×0.008）=19.2㎝

柱脚下垫板砼层的尺寸：C20Fc=10MPa

A=524.9×103/（10×106）=525㎝2a=23×23㎝

其下为砖砌体，所需面积已计算为2620㎝2，尺寸为50×50㎝按刚性基础计算砼的厚度：

则h=1.25×10=12.5㎝

基础的实际反力：q=N/A=524.9×109/(1/4×π×0.42)=4.2MPa

a、确定底板厚度(方案图中⑤号板)：近似按三边支撑计算a1=π×0.3/4=235㎜

b1=100㎜b1/a1=100/235=0.426

M3=βqa12=0.046×0.2352×4.2×106=10.7KN/m

b、计算焊缝3（见附图）

共8根焊缝，取hf1=8㎜,确定长度

可采用单面焊：2×7.3=15㎝

7、验算靴梁长度（方案图中④号板）：

Q’=q(π×0.3)/4=4.2×106×(π×0.3)/4=989.6KN/M

m1=989.6×103×0.1×0.1/2=4.95KN.M

Q1=989.6×103×0.1=99KN

靴梁高度：厚为10mm

W=L/f1/6×0.01×h²=24.7×103/210×106

τ=1.5v/A=fv则0.01×h=1.5×99×10³/115×106

计算焊缝④焊缝尺寸按8mm，共8道核其长度。

根据结构构造要求设Ф24锚栓4个固定立柱。

与满堂支架法相同的数据不再计算，参照满堂支架法竹胶板：

f=0.5mm,小楞=0.2mm大楞=0.78mm

立杆压缩：按高度比：1.5/15×2=0.3mm

各杆件之间缝隙按2mm

以上计：Σf=0.5+0.2+0.78+0.3+10+10+3.5=25.28

基础沉降按分层混合法计算f=5mm

故，△Smax=25.28+5=30mm综合考虑取25mm

（满堂支架下）分层综合法计算基础最终沉降量

分层厚度ΔZi（mm）

隔音屏施工组织设计自重应力σcz(Kpa)

附加应力σz(kpa)

Δsi=σz/Esi*Δzi(mm)

1.561994688

1.320609063

0.702414375

0.509878281

施工组织设计-电厂2x300MW机组安装工程0.383485781