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塔吊基础及附墙施工方案编制实例塔吊基础及附墙施工方案编制实例
本工程位于闸北区中兴路地块，工程总建筑面积约57353平方米，由两栋34层高层住宅（设有两层地下室）及10栋3~4商铺（设有一层地下室）组成。高层住宅建筑总高度为99.45米，基坑开挖深度7.6米，局部8.5米，采用全现浇剪力墙结构，桩型为Ф800钢筋砼钻孔灌注桩。商铺及其地下室采用现浇钢筋砼框架结构，桩型为Ф600钢筋砼钻孔灌注桩，基坑开挖深度为5.85米，局部为8.55米。本工程基础采用钢筋砼筏板基础。
本工程采用一台QTZ80A自开塔式起重机，布置在A号高层的南立面，考虑塔机拆卸时将碰到右侧的B号高层，因此，塔机与A号楼之间有一个68°16’的转角（轴线位置见附图）。
根据项目部的施工布置和塔机定位方案，塔吊基础将置于一层地下室的砼底板下面。这样山煤集团蒲县300万吨选煤厂受煤坑至原煤储煤场专项工程施工方案.doc，在塔吊砼基础内将预埋一节塔机基础标准节。
塔吊原配有四套附着架，附着架相对位置为h1=25米、h2=25米、h3=20米、h4=15米、h5≤17米。撑杆角钢为L63×63×5，缀条圆钢为Ф18,最大拼装长度为7米。
本次吊吊安装高度120米，需要5道附墙装置，且最长附墙杆长度为11.4米。经过与塔机生产厂家磋商，将附墙杆1、杆2角钢改为L63×63×8，缀条圆钢改为Ф20。杆3、杆4仍用原配套附墙杆。四根撑杆端部有大耳环与建筑物附着处铰接，穿墙螺栓直径24㎜，共8只，建筑物砼强度等级为C30。附着架相对位置为h1=27.5米、h2=27.5米、h3=13.75米、h4=13.75米、h5=17.5米。
利用“PKPM施工现场设施安全计算软件”进行塔吊基础验算时，要将300厚混凝土重折算成395厚土的土重再验算。
软件中附着杆材料没有角钢选项，且无塔吊与建筑物之间成夹角状态的附着验算。因此，附着杆的强度验算要通过手工验算。
塔吊型号:QTZ80A,自重(包括压重)F1=783.90kN,最大起重荷载F2=80.00kN
塔吊倾覆力距M=2244.00kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2.1m
混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=3.60m
桩直径或方桩边长d=0.60m,桩间距a=2.40m,承台厚度Hc=1.30m
基础埋深D=0.40m,承台箍筋间距S=125mm,保护层厚度:50mm
二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=1036.68kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×2244.00=3141.60kN.m
三.矩形承台弯矩的计算
其中n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×863.90=1036.68kN；
G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=629.86kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
N=(1036.68+629.86)/4+3141.60×(2.40×1.414/2)/[2×(2.40×1.414/2)2]=1342.38kN
经过计算得到弯矩设计值：
N=(1036.68+629.86)/4+3141.60×(2.40/2)/[4×(2.40/2)2]=1071.13kN
四.矩形承台截面主筋的计算
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
经过计算得s=274.10×106/(1.00×16.70×3600.00×1250.002)=0.003
Asx=Asy=274.10×106/(0.999×1250.00×300.00)=732.01mm2。
五.矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=839.08kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
──剪切系数,=0.20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3600mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=125mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=839.08kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
A──桩的截面面积，A=0.283m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1342.38kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
u──桩身的周长，u=1.885m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.28m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
12.3220粉土或砂土
21.55312350密实粉土
317.5502350密实粉土
46.4502350粘性土
由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。
R=1.88×(2.3×22×1.1+1.55×31×1.045+17.5×50×1.045+3.65×50×1.3)/1.65+0.19×2350.00×0.28/1.65=1513.07kN
上式计算的R的值大于最大压力1342.38kN,所以满足要求!
桩抗拔承载力应满足下列要求:
式中Uk──基桩抗拔极限承载力标准值；
Ugk=12×(2.3×22×.7+1.55×31×.75+17.5×50×.75+3.65×50×.75)/4=2593.75kN
Ggp=12×25×22/4=1650.00kN
Uk=1.88×(2.3×22×.7+1.55×31×.75+17.5×50×.75+3.65×50×.75)=1629.70kN
Gp=1.88×25×25=1178.10kN
由于:2593.75/1.65+1650.00>=237.866满足要求!
由于:1629.70/1.65+1178.10>=237.866满足要求!
附墙杆内力，根据厂方提供的数据，Nmax=289KN
1．杆件轴心受拉强度验算
其中An──为杆件的的截面面积，本工程选取的是L63×63×8角钢,查表可知A=951×4＝3804mm2；
经计算，杆件的最大受拉应力=289×1000/3804=75.97N/mm2。
最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力216N/mm2,满足要求!
2．杆件轴心受压强度验算
验算公式:=N/An≤f
其中──杆件长细比,杆1:取=L1/ix=11400/155.4=73.36
城市道路绿化工程施工组织设计──为杆件的受压稳定系数,是根据查表计算得=0.732
经计算，杆件的最大受压应力=104N/mm2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力216N/mm2,满足要求!
塔吊基础所在的施工Ⅰ区底板未浇注混凝土前，与塔吊基础相差2.36米的施工Ⅱ区土方已开挖，两区土体高差1.70米。因此，要根据Ⅱ区土方的开挖深度事先对塔吊基础进行型钢加固。
原定塔吊初次安装高度为14米，但考虑到塔机基础砼养护时间较短，且Ⅰ、Ⅱ区有土方高差，同时塔臂要避开场地北侧的高压电线、变压器和西侧的两排六层民宅。因此初次顶升使用高度改为26米。
塔机组装高度为4节米（即11.5米），已超过正常设计高度，为使吊装时不平衡力矩的停留时间尽量减少，一块配重和臂架接事先进行。
因场地狭小，8吨米汽车吊也不能进入塔吊东侧安徽某培训中心装饰工程施工组织设计_secret，80吨米汽车吊与平衡配重相距34米。因此，塔机解体拆除时，塔机东侧的附墙杆采用摇头拔杆、卷扬机拆除；平衡配重靠在平衡臂的后部装设支架，配合塔机起升卷扬机来拆除。
塔机解体前有23米长吊臂处在两排民宅的空隙中，且需要停留2－3天。因此，项目部要做好安民工作及防护警戒工作。