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东城绿庭组团3脚手架施工方案

《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

为满足地下车库回填土方不受上部施工影响DB31／T 540.7-2014标准下载，拟定地下车库至地上三层采用落地式脚手架，由四层底板开始悬挑,每五层一挑,悬挑高度为15米.

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

4、脚手板的厚度不小于50㎜，且不得有裂纹。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。

7、型钢水平悬挑杆采用14号工字钢，斜杆支杆采用5.6号角钢。

8、预埋螺栓的直径为18.0mm。

(一)、落地脚手架搭设方案

(1)落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆→小横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

(2)定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

(3)在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。

(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求牢固、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密。

(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手板进行封闭。

(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

（二）、悬挑式脚手架的设计

按工程平面形状,无阳台处悬挑钢梁外挑长度为1.3m，选用16号工字钢,有阳台处悬挑钢梁外挑长度为3.9m,应选用6米的槽钢,端部斜拉钢丝绳卸荷,钢梁按架体纵向间距按1.5ｍ布置（立杆纵距），架体横距1.05ｍ，里排立杆间距离外墙皮0.3ｍ，步距1.8ｍ．（图1a、1b、1c）连墙件按3.6ｍ×4.5ｍ布置，用刚性连接横杆对架体进行拉结,拉结点应从外架的第一步开始进行设置.挑梁和预埋环制作及连墙杆连接如图（图2a、2b、2c、2d）.外侧搭设连续式剪刀撑，满挂密目网．转角处进行特别加固处理，采取螺栓连接或焊接方式用10号槽钢制作构架体，作为立杆的生根点(槽钢与槽钢接口处采用焊接或利用角钢和螺栓固定).整个架体用Ф17(6×19+1)钢丝绳斜拉将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧（图3a、b、c）．

架体材料选用Ｉ16工字钢，扣件式钢管架体，底部满铺50ｍｍ厚木脚手板．操作层根据需要铺设两层脚手板，每层均设一道扶手栏杆．悬挑钢梁的锚环设置两道，两道锚环的间距应大于50ｃｍ，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环15～30ｃｍ（图4）．

工字钢加工－设置预埋环－工字钢安装就位－放扫地杆－竖立杆与扫地杆扣紧－安装第一步大横杆和小横杆－连接附墙杆－铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网－随主体施工接高架体、加剪刀撑

⑴悬挑架搭设应严格一般落地式脚手架搭设规定，纵向水平杆与横向水平杆的连接，采用防滑扣件连接，并按规范要求连续设置剪刀撑，斜杆与地面倾斜角为45度～60度．工字钢端部5ｃｍ即立杆生根处焊置高度10ｃｍ的Ф25钢筋或Ф56钢管，作为生根点．挑架底部满铺脚手板。

⑵脚手架中部脚手板铺设严密，不允许出现探头板，脚手板下拉兜网．脚手板的材质及规格符合规范要求．

⑸在施工前期，对施工人员及操作人员进行技术安全培训．其主要内容为扣件式钢管脚手架安全技术规范、操作规程、现场施工管理制度的学习，本工程架子施工方案技术交底及施工程序．所有操作人员必须持证上岗，符合国家监管部门的规定要求．

1.脚手架搭设初步成形前，由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报上一级安全管理部门进行验收，并及时向省安检部门备案及验收．确认符合要求后方可投入使用．

3.在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板．

4.安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施．

七、 脚手架拆除安全技术措施

落地式脚手架、普通悬挑脚手架

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将未清除的残留物从高处坠落伤人。

一、落地架脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为15米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

脚手架沿墙纵向长度为120米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；

脚手架用途:结构脚手架；

基本风压为0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架在底下2层地上3层，计算中不考虑风荷载作用。

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.125；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.3；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.15；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:木脚手板；

栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):500

立杆基础底面面积(m2):0.09。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(3+1)=0.079kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(3+1)=0.788kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.788=1.103kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.141×1.5002+0.10×1.103×1.5002=0.273kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.273×106,0.322×106)/5080.0=63.386N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=63.386N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.079=0.117kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.788kN/m；

V=0.677×0.117×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.788×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.732mm；

大横杆的最大挠度1.732mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(3+1)=0.118kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(3+1)=1.181kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.118)+1.4×1.181=1.865kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.865×1.050/2=0.979kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.985kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.985×106/5080.000=193.952N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=193.952N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.118+1.181=1.357kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=19×1356.975×1050.0003/(384×2.060×105×121900.000)=3.095mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.095=3.119mm；

小横杆的最大挠度和3.119mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×3/2=0.086kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.040+0.236)+1.4×2.363=3.639kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)为0.125

NG1=[0.1248+(1.50×3/2+1.50×2)×0.038/1.80]×18.00=4.262；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.062kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.35kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.350×0.840×0.649=0.134kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.062+1.4×4.725=13.890kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.062+0.85×1.4×4.725=12.898kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.134×1.500×

1.8002/10=0.077kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=13.890kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=13890.000/(0.186×489.000)=152.713N/mm2；

立杆稳定性计算σ=152.713N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=12.898kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=197

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12897.630/(0.186×489.000)+77245.519/5080.000=157.010N/mm2；

立杆稳定性计算σ=157.010N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.800kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=65.909m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=65.909/(1+0.001×65.909)=61.834m；

[H]=61.834和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.800kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.077/(1.4×0.85)=0.065kN.m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=63.300/(1+0.001×63.300)=59.532m；

[H]=59.532和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.134kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=2.019kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.019kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=7.019

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.019小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=250kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=500kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=143.307kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.898kN；

基础底面面积：A=0.09m2。

p=143.307≤fg=250.000kN/m2。地基承载力满足要求！

(二)、悬挑架设计计算书

悬挑架的承载力按概率极限状态法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计．

设计假定及范围，按架体一般双排架结构形式取值，拐角部位架体结构，参照悬挑架的计算取值．架体中间增设的桁架杆件和卸荷支撑的有利约束未计算在内．按规定仅计算：

（1）纵、横向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力．

（3）悬挑钢梁的长度和挠度．

（4）连墙杆的承载力．

（5）预埋铁件的强度，钢丝绳斜拉索的强度．

架体步高1.8米,纵距1.5米，横距0.7米，离主梁外皮2米．架体计算高度13米，取架体上的全部荷载影响到每根钢梁的范围作为一个计算单元．

架体主要材料选用Ф48×3.5扣件式钢管，钢梁采用I16工字钢．

立杆：q1=15×3.84×9.8×2=978.4N

小横杆：q2=1×3.84×9.8×9=338.7N

大横杆：q3＝1.5×3.84×9.8×9×2＝1016N

脚手板：q4＝1.5×0.7×0.35×103×3＝1102.5N

扣件：q5=18.4×30=552N

钢梁：q6=2.7×20.153×9.8＝533.24N

剪刀撑、密目网、扶手杆查手册取值：q7＝1000N

则：Gk＝Σq＝978.4+338.7+1016+1102.5+552+533.24+1000＝5222N

2.施工荷载标准值Qk

Qk=1.5×0.7×2×103＝2100N

ωk＝0.7.μz.μs.ωo

　＝0.7×0.8×1.13×0.35×103

　＝221.5N/m2

按承重墙结构杆件在工作过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算，其荷载效应组合如下表所示

纵、横向水平杆强度与变形

永久组合+施工均布活荷载

永久荷载+0.85（活荷载+风荷载）

1.纵横水平杆强度和挠度

横向水平杆受脚手板传递的施工荷载，按均布荷载简支梁计算，

则最大弯距：Ma=q.l2/8

=[(1.2G+1.4Q)／lb].lb2/8

=(1.2×1.5×3.84×9.8+1.4×2100)÷0.7×0.72÷8

支座反力：R＝（0.7×1.5×3.84×9.8+1.4×2100）÷2

　　　　　＝1489N<8000N（扣件抗滑承载力设计值）　　满足

挠度：υ＝5q.lb4／384EI

　　　　＝5×（0.7×1.5×3.84×9.8+1.4×2100）÷0.7×0.74×109／（384×2.06×12.19×109）

　　　　＝0.53mm＜700／150＝4.6mm

纵向水平杆承载脚手板上的施工荷载最不利状态为横向水平杆

中间处，故按集中荷载简支梁计算．

则最大弯距：Mb=q.l2/8+P.l/8

=0.7×1.5×3.84×9.8×1.52/8+(0.7×1.5×3.84×9.8×0.5+1.4×2100×0.25)×0.25／8

挠度：υ＝5q.lb4／384EI+Pl3/48EI

＝5×1.2×39.5×1.54／384×2.06×12.19×109+(0.7×

39.5×0.5+1.4×2100×0.25)×1.53×109/48×2.06×12.19×109

　　　　＝0.12+2.09＝2.21mm

∴水平杆强度：σ＝Ma／W＝263.2×103／5.08×103＝51.8N／mm2

σ<[f]=205N/mm2

∴纵横向水平杆均满足要求

不组合风荷载时立杆稳定性计算

①架体底部立杆段的轴力

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNKL

=1.2×5222+1.4×2100

l=1.155×1.55×1.8

长细比λ=3.222×102/1.58

N/ΨA=9702/0.174×489=114

组合风荷载时立杆稳定性计算

①架体底部立杆段的轴力

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK

=1.2×5222+0.85×1.4×2100

③计算有风荷载产生的立杆段弯矩Mn

武汉市城市轨道交通第三期建设规划（2015-2021）.pdfMn=0.85×1.4mwk

=0.85×1.4ωklah2/10

=0.85×1.4×221.5×3.222×1.5×1.82/10

N/ΨA+Mw/W=8765.4/0.174×489+412.7×103/5.08×103=103+81.24

建筑装饰装修工程质量验收标准 GB 50210-2018=184.24

3.连墙杆的承载力NK

NK=1.4ωkA+5000