施组设计下载简介：

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（标高4.95m以下）

XX市体育局体育馆新建工程，位于花果山路西侧新港大道以南。总建筑面积16128平方米，三层钢筋混凝土框架结构，钢结构屋盖，建筑高度27.5m。基础为打入管桩桩基础。±0.000标高相当于绝对标高5.10m，室内外高差0.45m。

1、根据本工程结构形式、规模、施工段的划分、工期质量要求和我公司资源配备情况，考虑主体结构梁板模板支撑体系LY／T 3195-2020 防腐竹材的质量要求，配备整个建筑物所需模板支撑数量，不考虑其内部周转。

2、在施工过程中，对于每次拆除后的模板，要安排人员清理并检查，对于有破损的应及时更换，所有模板统一加工制作后应编号使用。

3、针对创建筑优质结构的工程目标，我们在模板的投入上要下硬功夫。一般墙柱、梁板模板均采用防水胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用一定数量的对拉螺栓、圆柱定型钢模。本工程的一般性模板均在在现场事先统一下料加工，并按照细木加工的要求进行模板制作。

4、模板施工准备工作：

（1）进行中心线和位置线的放线：首先用铅垂仪、全站仪、经纬仪引测建筑物的柱、墙、梁的轴线及边线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线（或控制点）和中心线（或中心线控制点），墙模板要弹出模板的内、外边线（或内外控制点），以便于模板安装和校正。

（2）做好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。

（3）进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。找平方法是沿模板内边线外100宽用1:2水泥砂浆抹平抹光。以控制模板标高位置的正确性。

（4）设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，在钢筋外侧采用1：2水泥砂浆进行找平，以保证钢筋位置与模板位置高度的准确。

（1）严格按设计的支撑间距、柱箍大小、间距、对拉螺栓间距等参数组织实施，严禁任意更改；

（2）模板必须分类堆放，不得挪着他用而损坏模板；

（3）模板表面应涂隔离剂，以利脱模。但脱模剂的使用应正确，防止污染砼面，不利于后续砼面装饰施工。

6、在模板封闭前应检查预埋管、预埋铁件、防雷接地等施工预埋是否已施工并验收完毕。

7、楼梯间制模施工须充分考虑到装修作业的需要，如下图所示

楼梯踏步尺寸控制示意图

施工顺序：模板制作与钢筋成型、放线→模板支撑、脚手架搭设→柱钢筋绑扎→柱模板安装→铺梁底板→梁钢筋绑扎→安梁侧模→铺楼板搁栅→安装楼板底模→楼板钢筋绑扎→浇筑砼→养护、拆模。

1、该工程比较复杂，梁的截面尺寸比较多。

2、对模板采用915×1830×18mm木胶板为面板，辅以落叶松或红松50×100木楞为背楞，用钢管、扣件为主要支撑材料。

3、对各部位根据以往多项工程经验和合理施工方案，从而确保支模合理，拉、支撑牢靠，使浇出的混凝土达到清水混凝土的要求。

4、对关键部位要求作好模板、支撑的设计，确保工程安全、质量要求。

5、模板及其支架必须符合下列规定：

①保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。

②具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。

③结构简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。

④模板的接缝不应漏浆。

⑤模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定措施。

⑥现浇钢筋混凝土梁板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。

①现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：

a.侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

b.底模，在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。

现浇结构拆模时所需混凝土强度

按设计的混凝土强度标准值的百分比率计（%）

注：规范中“设计的混凝土标准值”系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。

②预制构件模板拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定：

a.侧模，在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。

b.芯模或预留孔洞的内模，在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝后，方可拆除。

c.底模，当构件跨度不大于4m时，在混凝土强度符合设计的混凝土强度标准值的50%的要求后，方可拆除，当构件跨度大于4m时，在混凝土符合设计的混凝土强度标准值的75%的要求后，方可拆除。

③已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载，当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

7、预埋件和预留孔洞固定在模板上，均不得遗留，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表：

预埋件和预留孔洞的允许偏差（mm）

预埋管、预留孔中心线位置

8、现浇结构模板安装的允许偏差，应符合下表:

表面平整（2m长度上）

9、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：

①满堂模板支架四边与中间间隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；

②高于4m的模板支架，其两端与中间间隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

10、模板材料选用技术指标：

①面板：采用木胶合板，厚度18mm，规格：915×1830×18，板长向为强方向与受力方向一致，短向为弱方向，因此使用时必须加以注意。见下表[建筑施工手册第三版（4）217页]

胶合板的静曲强度标准值和弹性模量（N/mm2）

1、强度设计值＝强度标准值/1.55

2、弹性模量应乘以0.9予以降低

注：a、平行向指平行于胶合板的纤维方向；垂直向指垂直于胶合板的纤维方向；

b、当立柱拉杆直接支在胶合板时，胶合板的剪切强度标准值应大于1.2N/mm2。

由上表：板厚δ=18mm，

平行向静曲强度设计值：20÷1.55=12.9N/mm2

垂直向静曲强度设计值：15÷1.55=9.67N/mm2

弹性模量：平行向6500×0.9=5850N/mm2

垂直向5200×0.9=4680N/mm2

剪切强度设计值：1.2÷1.55=0.774N/mm2

②背楞为木楞（落叶松或红松），截面尺寸50×100，其由木结构设计规范：

a、抗弯强度设计值13N/mm2

b、抗切强度设计值1.4N/mm2

c、弹性模量9×103

d、木楞立放：I＝4.17×106mm4

W＝8.33×104mm3

e、木楞平放：I＝1.042×106mm4

W＝4.17×104mm3

③钢管：由抠件式钢管脚手架安全技术规范要求采用φ48×3.5钢管，技术参数如下：

A=4.89cm2f=205N/mm2E=2.06×105N/mm2

I=12.19cm4W=5.08cm3

④对拉杆选用φ12，受拉承载力设计值为14.3KN。

（一）楼面板厚130mm支模：

a、楼板模板0.5KN/m2

c、浇混凝土24×0.13＝3.12

d、钢筋1.1×0.13＝0.143

e、施工荷载2.5KN/m2（模板、木楞）；1.5KN/m2（钢楞）；1KN/m2（立管）；

静：4.01×1.2＝4.82KN/m2

活：2.5×1.4＝3.5KN/m2（模板、木楞）；2.1KN/m2（钢楞）；1.4KN/m2（立管）；

2、木胶合板：跨度330mm，取单元宽1000mm；

M＝0.125×8.32×0.332＝0.1133KN•M

W＝bh2/6＝103×182/6＝5.4×104

σ＝M/W＝1.133×105/5.4×104＝2.098N/mm2

②刚度：E=4680N/mm2

J=103×183/12=4.86×105

三跨为不利荷载，考虑计算荷载偏安全：
③抗剪：

V=0.625×（4.82+3.5）×0.33=5.2KN

3、木楞计算：平放100×50，间距＠330

q=4.82×0.33+3.5×0.33=1.59+1.16=2.75KN/m

按二跨连梁（跨度1m）：

M=0.125×2.75×12=0.344KN·m

σ=0.344×106/4.2×104=8.25N/mm2＜13N/mm2

挠度：f=
=1.6mm＜3mm

q=4.82×0.33+2.1×0.33=2.28KN/m

p=1.25×2.28×1=2.85KN

横楞单钢管（跨度1m）以二跨计算

Mmax=2.85×1/3=0.95KN·m

σ=0.95×106/5.08×103=1.87×102KN/mm2＜205KN/mm2

5、立管：N=1×1×（4.82+1.4）=6.22KN

M=6.22×0.053=0.33KN·m

L0=200cmr=1.47cmλ=200/1.47=136φ=0.361

（二）楼面板厚120mm支模：

（1）楼板模板0.5KN/m2

（3）浇混凝土24×0.12=2.88

（4）钢筋1.1×0.12=0.132

（5）施工荷载2.5KN/m2（模板、木楞）；1.5KN/m2（支承木楞的刚楞）；

静：3.762×1.2=4.51KN/m2

活：2.5×1.4=3.5KN/m2

1.5×1.4=2.1KN/m2

1×1.4=1.4KN/m2

2、木楞计算：平放100×50

q=4.51×0.33+3.5×0.33=1.49+1.16=2.64KN/m

按二跨连梁，跨度1m：

M=0.125×2.65×12=0.33KN•m

σ=0.33×106/4.2×104=7.86KN/m2＜13KN/m2

木楞集中力：p=1.25×（4.51×0.33+2.1×0.33）=2.73KN

横楞单钢管：（二连跨，跨度1m）

M支max=2.73×1/3=0.91KN•m

σ=0.91×106/5.08×103=1.79×102KN/m2＜205KN/m2

4、立管：N=1×1×（4.51+1.4）=5.91KN

M=5.91×0.053=0.313KN•m

L0=200cmr=1.47cm

λ=200/1.47=136

（一）、梁为400×1200支模

砼自重：24×0.4×1.2=11.52KN/m

模板自重：1.5×0.4×1.2=0.72KN/m

模板及支架：0.7×（0.4+1.08×2）=1.97KN/m

振捣：2×0.4=0.8KN/m

q=1.2×14.16+1.4×0.8=18.11KN/m

q，=1.2×14.16=17KN/m

2、支架搭设：采用φ48×3.5脚手钢管与扣件搭设成排架。

3、扣件抗滑移力：直角扣件的抗滑设计承载能力为8KN。在双扣件下，每个扣件抗滑设计承载力可以取为6KN。

4、支架搭设尺寸：因为作用在支架上的线荷载为18.11KN/m，考虑双扣件的承载能力，按每根立杆上有双直角扣件计，取12KN，每沿米立杆数量n=18.11/12=1.5根。实际布置4根，有效立管2根。

5、木胶合板复核：σ=18mm，W=5.4×104，J=4.86×105，二跨L1=184

q=18.11/0.4=45.28KN/m

M=0.125×45.28×0.1842=0.192KN•m

σ=M/W=1.92×105/5.4×104=3.6N/mm2

垂向：4680N/mm2

q，=17/0.4=42.5KN/m

τ=0.77N/mm2V=0.625×45.28×0.184=5.21KN

6、内木楞：500×100立放

中木楞受力：q=18.11/0.4×0.625×2×0.184=10.41KN/m

边木楞：q，=18.11/0.4×（0.375×0.18+0.016）=3.85KN/m

木楞跨度1m，q=10.41KN/m，三跨以上连跨

M=0.107×10.41×1.1=1.14KN·m

σ=
=13.73N/mm2≤13N/mm2（误差在5%允许范围内）

f=
=1.88mm≤
=4mm

∴内木楞抗弯略不足，为偏安全起见，跨度由1m调为0.8m，所以内木楞抗弯及刚度符合要求。

P1=10.41×0.8×1.14=9.5KNp2=3.85×0.8×1.14=3.51KN

(a)抗弯:316/400=0.79

BA=
×(1+0.79)=0.21KN·m

BC=
CB=
=0.24KN·m

∴
=0.225KN·m

简支
=0.48KN·m

δ=2.6*105/5.08*103=51N/mm2＜205N/mm2

M=0.225KN·m，反拱值：

N=9.5×0.5+3.51×（316/400）+0.225/0.4=8.1KN

立管上有二个直角扣件：6×2=12KN＞8.1KN

M=8.11×0.053=0.43KN·m

L0=2000mmr=1.47cm

λ=2000/15.8=127

浇筑侧压力：F=γ0H=24×1.2=28.8KN/m2

振捣时水平荷载：4KN/m2

F=1.2×28.8+1.4×4=40.16KN/m2

a、复核胶板：（以宽度1m为计）

CD跨：均布5.455KN

①=5.455×0.352=0.668

Δ：11.71KN/m

②=11.71×0.352=1.434KN·m

∴
=0.668+1.434=1.0737KN·m≈0.1.07KN·m

BC跨：均布17.168KN/m

=1/12×17.168×0.342+1/20×11.382×0.342=0.231KN·m

=1/12×17.168×0.342+1/30×11.382×0.342=0.209KN·m

Δ：11.382KN/m

AB跨：均布28.55KN/m

Δ：11.61KN/m

=1/8×28.65×0.342+7/120×11.61×0.342=0.492KN/m

(b)用弯矩分配法求支座弯矩

∴MB=0.38KN·mMC=0.161KN·m

M1=28.55×0.342/8=0.413

（d）胶合板抗弯、刚度、抗剪

ⅰ抗弯：最大弯距在B支座

（W=0.38×104J=4.86×105E=4.68×103）

ⅱ挠度:AB跨最大,因为跨中弯距最大

b、内木楞50×100,跨度0.8m,三跨以上连跨

（b）抗弯(四跨):50×100立放,计算

（a）内木楞传力(四跨):

PA=5.33×0.8×1.14=4.86KN

PB=11.49×0.8×1.14=10.48KN

PC=5.7×0.8×1.14=10.48KN

PD=1.18×0.8×1.14=1.08KN

（b）(对拉杆受力)支座反力:

（c）双钢管抗弯、刚度、计算：

(β=0.1/0.68=0.147ξ=0.24/0.68=0.353ωDξ=0.307)

(ξ=440/680=0.647ωRξ=0.231ωDξ=0.376)

∴外钢楞抗弯及刚度达到要求,外钢楞纵向间距为800mm

选用φ12(纵向间距800),承载能力N=14.3KN

最大拉力:RA=12.72KN＜14.3KN

∴选用φ12对拉螺栓是安全的

通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支架的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1200支模图

（二）梁400×1000

混凝土自重：24×0.4×1=9.6KN/m

钢筋自重：1.5×0.4×1=0.6KN/m

模板及支架：0.75×（0.4+0.88×2）=1.62KN/m

振捣：2×0.4=0.8KN/m

q=1.2×11.82+1.4×0.8=15.3KN/m

q，=1.2×11.82=14.18KN/m

2、每沿米立杆数量：n=15.3/12=1.5根

3、内木楞：50×100立放

中木楞受力：
=15.3/0.4×0.625×2×0.184=8.8KN/m

边木楞：
=15.3/0.4×（0.375×0.184+0.016）=3.25KN/m

木楞跨度1m，
=8.8KN/m，

三跨以上连跨M=0.107×8.8×1=0.94KN/m

σ=9.4105/8.3104=1.132N/mm2≤13N/mm2

∴内木楞50×100立放，跨度1m，能满足抗弯和刚度要求。

P1=8.8×1.14=10KNP2=3.25×1.14=3.7KN=P3

（a）抗弯：316/400=0.79

σ=2.65×105/5.08×103=52N/mm2＜205N/mm2

跨中集中力10KN挠度：
②=

5、扣件抗滑：N=10×0.5+3.7×0.316/0.4+0.235/0.4=8.51KN

汽车卸煤沟排污管道改造工程施工组织设计.doc立管上有二个直角扣件抗滑：6×2=12KN＞8.51KN

L0=2000mmr=1.47cmλ=L0/r=136

浇筑侧压力：F=γ0H=24×1.0=24KN/m2

振捣时水平荷载：4KN

F=1.2×24+1.4×4=34.4KN/m2

威宁机场道路复建工程监理招标文件M2=（13.4×0.382）/（9×1.73）=0.124

ⅲ胶合板抗弯：MB=0.42KN·m

σ=0.42×106/5.4×104=7.8N/mm2