施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

广西桂林大龙[1].西城新天地6、7_楼模板施工方案

大龙·西城新天地6、7#楼

编制单位：广西桂林盛丰建设有限责任公司

编制日期：2010年8月4日

DB34／T 679-2014标准下载二、模板安装的一般要求 3

（一）楼板模板计算 7

（二）梁模板计算： 11

（三）砼墙体模板计算 18

六、质量要求及质量保证措施………………………………………24

七、模板安装安全保证措施及注意事项 25

八、模板拆除安全保证措施及注意事项 26

1、本工程为临桂大龙.西城新天地6、7＃楼工程，地下一层（为半地下室），地上17层，剪力墙结构。地下室层高4.5m，楼梯间屋面层高4.5米，其余层高均为2.8米。

2、模板：采用1830mm×915mm×18mm胶合板，松木散板25厚。

3、立柱（支撑）：地下室及屋顶层采用Ø48×3.5mm钢管支撑。其余楼层采用木支撑。

二、模板安装的一般要求

1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。

3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。

4、模板接缝应严密，不得漏浆。

5、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模板及地面上的积水。

6、楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。

7、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。

8、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。

9、不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得将脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。

10、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所有堆放物品和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。

（1）地面以下支模，应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后，方准下人作业。

（2）基槽（坑）离上口边缘1米内不得堆放模板及支承件。同时上下人时要互相呼应，运下的模板及支承件严禁立放在基槽（坑）土壁上。

（3）在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板。

（4）绑扎钢筋、灌筑砼等不得站立在模板上操作。

（5）支模后放置时间较长者，浇筑砼前应进行复查，并及时处理开裂、变形等不良情况。

（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。

（2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格、间距应按模板设计计算确定。

（3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。

（4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于60°。

3、独立梁和整体楼层结构模板：

（1）安装独立梁模板应设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。

（2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。

（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。

（4）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。

（5）在砼楼面上支模时，支柱下端应垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。

（6）模板的木支撑，双向水平拉杆从地面上来50cm设一道，在2米处设一道。

（1）安装阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。

（2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。在危险部位作业时，操作人员应系好安全带，作业处的下方不得有人通行和停留。

模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。

1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

（1）拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。

（2）拆除的模料上铁钉应及时拔干净，以防扎伤人员。

（1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。

（2）拆除模板时，要站在安全的地方。

（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。

（4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊篮降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放。

（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

（6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将松动部分固定牢靠，以免发生事故。

（7）拆水平拉撑，应先拆除上道拉撑。

（1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。

（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。

5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。

6、拆除完的模板严禁堆在外脚手架上。

7、底模及其支撑拆除时的混凝土强度应达到如下规定：

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）

底模板的拆除前必须对该部位混凝土施工时留置的同条件养护的混凝土试块进行试压，试压结果符合上述要求时，方能拆除。

梁底模、侧模均采用18厚胶合板，取其物理性能参数如下：

fc=10N/mm2(顺纹抗压)

fv=1.4N/mm2（顺纹抗剪）

fm=11N/mm2（抗弯）

E=10000N/mm2（弹性模量）

取地下室层高4.5m，板厚100mm，为计算基础。模板用1830mm×915mm×18mm胶合板。

恒载标准值：模板自重：0.3KN/m2

新浇砼自重：24×0.1=2.4KN/m2

钢筋自重:1.1×0.1=0.11KN/m2

活载标准值：施工荷载：2.5KN/m2则：

q1=1.2×(2.4+0.11+0.3)=3.38KN/m

q2=1.4×2.5=3.5KN/m

设搁栅楞木间距600mm,则单块模板按三跨梁计算

A、当施工荷载为均布荷载时：

M1=K1q1l2+K2q2l2

=0.08×3.38×0.62+0.101×3.5×0.62=0.23KN.m

B、当施工荷载为集中荷载时：

M2=K1q1l2+K2q2l

=0.08×3.38×0.62+0.213×3.5×0.6=0.55KN.m

由于M1＜M2取M＝0.55KN.m=5.5×105N.mm

W=
=1/6×1000×182=54×103mm3

б=M/W=10.19N/mm2＜11N/mm2满足强度要求。

验算挠度只采用恒载的标准载：

q=1×(0.3+2.4+0.11)

I=
=
=48.6×104mm4

ω=KW
=0.677×

ω＜[ω]=l/400=600/400=1.5mm（满足要求）

选用50×100楞木，楞木间距为600mm，牵杠间距1000mm，按简支梁计算：

q=0.6×[1.2×(0.3+2.4+0.1)+1.4×2.5]=4.12KN/m

M=
=1/8×4.12×1.02=0.52KN.m=52×104N.mm

W=
=1/6×50×1002=8.33×104mm3

б=M/W=6.24N/mm2＜fm=11N/mm2

牵杠选用ф48×3.5mm钢管，间距1000mm，按连续梁计算。

承受板底楞木传来的集中荷载：

P=4.12×1＝4.12KN，

转换为均布荷载q=4.12KN/m

又Mmax=ql2/10=4.12×12/10=0.412KN.m

δ=M/W=81.11N/mm2＜f=215N/mm2,满足要求

ω=
=
=2.39mm＜1000/250=4mm满足要求。

Lo=1700i=0.35dcp＝0.35×（48＋41）/2=23.98mm

λ=Lo/i=1700/23.98=71＜[λ],查表Φ=0.745

计算支撑结构时,均布活荷载取1KN/m2

立杆承受的荷载：N=1.0×1.0×[1.2×(0.3+2.4+0.1)+1.4×1]

取层高为2.8米，板厚100mm为计算基础。模板用1830mm×915mm×18mm胶合板。牵杠采用松木，断面为70×200，间距1000mm。支撑采用直径不小于80mm的圆木。木材用红松木，fc=10N/mm2。

由“A、非标准层计算”可知当板底选用50×100楞木，楞木间距为600mm时，板底模可满足要求。

顶撑间距为1000×1000。

牵杠设计（按连续梁计算）

牵杠采用松木，断面为70×150，间距1000mm。

P=4.12×1＝4.12KN，

转换为均布荷载q=4.12KN/m

又Mmax=ql2/10=4.12×12/10=0.412KN.m

W=
=1/6×70×1502=26.25×104mm3

б=M/W=1.57N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求

I=
=
=1968.75×104mm4

ω=
=
＜1000/250=4mm

已知：N=4.76KN

N/An=4.76×103÷(3.14×402)=0.95N/mm2＜10N/mm2符合要求。

又知：d=56.76mm，i=14.14mm,则λ＝1400/14.14＝99.01

∵λ＞91，Φ=2800/λ2=2800/106.082＝0.25

取最大梁截面200×750，跨度3.3m，层高4.5m计算

模板结构自重：500N/m2

1）荷载：底模自重：1.2×0.2×0.5=0.12kN/m

砼自重：1.2×24×0.2×0.75=4.32kN/m

钢筋自重：1.2×1.5×0.2×0.75=0.27kN/m

振捣砼荷载：1.4×0.2×2=0.56kN/m

总竖向荷载：q=5.27kN/m

设底模下的小楞间距为0.3m。是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。

按最不利荷载布置查表得：弯矩系数：Km=－0.121,剪力系数:Kv=0.62，挠度系数:Kw=0.967

M=km·ql2=－0.121×5.27×0.32=－0.057KN.m

=－0.057×106N.mm

W=
=
=10.8×103mm3

I=
=
=9.72×104mm4

δ=M/W=
=5.28N/mm2<13N/mm2满足要求。

3)抗剪强度验算（为简化计算，按简支梁）

V=0.5ql=0.5×5.27×0.3=0.79KN

剪应力：ν=
=
=0.33N/mm2＜1.4N/mm2

4）挠度验算：（为简化计算，按简支梁）

计算挠度时，不需考虑振捣砼荷载的作用q2计=0.12+4.32+0.27=4.71KN/m

ω=
=
=0.54mm

＜[ω]=l/250=300/250=1.2mm

设已知T=25°;ν=2m/h;β1=β2=1

F=rc×H=24×0.75＝18kN/m2

取两者较少值：F=18kN/m2

立档间距为400mm，设模板按简支梁计算，同时知梁上砼按梁上板厚为100mm，梁底模板厚18mm。

则侧压力化为线布荷载q=18×(0.75－0.1)=11.7kN/m

Mmax=ql2/8=11.7×0.42/8=0.23kN.m

Wn=
=
=40.5×103mm3

δ=
=
=5.68N/mm2＜fm=11N/mm2

I=
=
=36.45×104

ω=
=
=1.13mm＜[ω]=400/250=1.6mm

支撑采用Φ48×3.5mm扣件式钢管，已知小楞间距为300

钢管立柱间距1200×600，其中立杆的纵向间距为1200，横向间距为600。钢管立柱中间设二道纵横向拉杆，底部设扫地杆距地不超过200mm，由于梁底到板面静距4500－750＝3750，3750/3＝1250取计算长度L=1250，

i=0.35dcp＝0.35×（48＋41）/2=23.98mm

λ=Lo/i=1250/23.98=52.13＜[λ],查表Φ=0.828

N=0.75×0.2×[1.2×(500+18000+1800)+1.4×2000]

强度计算：N/An=4074/489=8.33N/mm2＜f=200N/mm2

N/ΦA=4074÷（0.828×489）

=10.06N/mm2＜f=200N/mm2

梁作用在小楞上的荷载，转化为集中荷载

则P=5.27×0.3=1.58KN

δ=M/W=39.37N/mm2＜f=215N/mm2,

故立柱的横向间距为600时，小楞的强度满足要求

ω=
=
=0.001mm＜600/250=2.4mm满足要求

⑶支撑钢管大楞的强度验算（按连续梁计算）：

大楞受三个相等的由梁底楞传来的集中荷载：

P=5.27×0.3×0.5＝0.79KN，

转换为均布荷载q=3×0.79/1.2=1.98KN/m

又Mmax=ql2/10=1.98×1.22/10=0.29KN.m

δ=M/W=57.09N/mm2

故调整支撑钢管立柱间距为900×900。

ω=
=
=2.38mm＜1200/250=4.8mm

取最大梁截面200×600，层高2.8m计算。

1）荷载：底模自重：1.2×0.5×0.2=0.12kN/m

砼自重：1.2×24×0.2×0.6=3.46kN/m

钢筋自重：1.2×1.5×0.2×0.6=0.22kN/m

振捣砼荷载：1.4×0.2×2=0.56kN/m

总竖向荷载：q=4.36kN/m

设底模下的楞木间距为0.4m。楞木为方松木，规格为80×80。是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。

按最不利荷载布置查表得：弯矩系数：Km=－0.121,剪力系数:Kv=0.62，挠度系数:Kw=0.967

M=km·ql2=－0.121×4.36×0.42=－0.084KN.m

=－0.084×106N.mm

W=
=
=10.8×103mm3

I=
=
=9.72×104mm4

δ=
=7.78N/mm2＜11N/mm2

因此当底模楞木间距为0.4m时，满足要求。

V=0.5ql=0.5×4.36×0.4=0.872KN

剪应力：ν=
=
=0.36N/mm2＜1.4N/mm2

计算挠度时，不需考虑振捣砼荷载的作用q2计=0.12+3.46+0.22=3.8KN/m

ω=
=
=1.37mm

＞[ω]=l/250=400/250=1.6mm满足要求。

调整梁底楞木间距为400

ω＝1.15＜[ω]=l/250=400/250=1.6mm满足要求

由“A、非标准层的计算”知立档间距为400mm时，强度和刚度均可满足要求

N/ΦA=1744÷(3.14×402)

=0.35N/mm2＜10N/mm2，符合要求

又知：d=56.76mm，i=14.14mm,则λ＝1200/14.14＝84.86

∵λ＜91，Φ=1÷[1+(λ/65)2]=0.37

⑴新浇砼对模板产生的侧压力①，剪力墙高4.1m,侧压力

F1=0.22rct0β1β2ν1/2F2=Hrc 取两者较小值

F1=0.22*24*5*1.0*1.15*31/2=52.58kN/m2

F2=4.1*24=98.4kN/m2

F=F1=52.58kN/m2

⑵倾倒砼时对模板产生的水平荷载②,取倾倒砼对模板产生的水平荷载4kN/m2

由①、②两项荷载组合，作用在模板上的水平荷载设计值为

q=1.2*①+1.4*②=1.2*52.58+1.4*4=63.1+5.6=68.7kN/m2（验算强度）

q′=1.2*①=1.2*52.58=63.1kN/m2(验算刚度)

模板采用1.8cm厚胶合板,取1m宽板带,按三跨连续梁计算,次龙骨为支点,取间距L1=200mm,胶合板抗弯强度设计值fm=11N/mm2,弹性模量E＝1*104,惯性矩I＝1/12bh3＝1/12*103*183＝486*103mm4

截面抵抗矩W=1/6bh2＝1/6*103*182＝54*103mm3

弯矩设计值M＝0.1qL12＝0.1*68.7*0.22＝0.275KN.m

б＝M/W＝0.275*106/54*103=5.1N/mm2≦fm＝11N/mm2

ω＝0.677*qL14/100EI

＝0.677*63.1*2004/100*104*486*103＝0.14mm≦L/250＝200/250＝0.8mm

故胶合板刚度满足要求.

次龙骨采用40*80mm松木,间距为200mm,按三跨连续梁计算,主龙骨间距L2=600mm,其截面特性为:

弹性模量E=1*104N/mm抗弯强度值fm=13N/mm2

惯性矩I=1/12bh3=1/12*40*803=170.7*104mm4

抵抗矩W=1/6bh2=1/6*40*802=42.7*103mm3

传给次梁的线荷载q1=68.7*0.2=13.74kN/mq1′=63.1*0.2=12.62kN/m

M=0.1q1L22=0.1*13.74*0.62=0.495kN.m

б=M/W=0.495*106/42.7*103=11.6N/mm2≦fm=13N/mm2

故次龙骨强度满足要求.

ω＝0.677*q′L14/100EI

＝0.677*12.62*6004/100*104*170.7*104＝0.65mm≦L/250＝600/250=2.4mm

故次龙骨刚度满足要求.

主龙骨选取用φ48*3.5*2钢管,间距为600mm,双管布置，对拉螺杆间距L3=600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。

б=205N/mm2I＝2*12.19*104mm4W=2*5.08*103mm3

次龙骨传给主龙骨的集中荷载

P=q1L2=13.74*0.6=8.24kN

Mmax=0.267*P*L3=0.267*8.24*0.6=1.32kN.m

б=M/W=1.32*106/2*5.08*103=129.9N/mm2≦fm=205N/mm2

故主龙骨强度满足要求.

次龙骨传给主龙骨的集中荷载

P′=q1′L2=12.62*0.6=7.57kN

ω＝1.883*P′L13/100EI

＝1.883*7.57*103*6003/100*2.06*105*2*12.19*104＝0.61mm≦L/150＝600/150=4mm

故主龙骨刚度满足要求.

穿墙螺杆采用φ14钢筋,截面积A=153.86mm2

杆每根穿墙螺杆承受的模板侧压力面积S=0.6*0.6=0.36m2

每根穿墙螺承受的拉力T=68.7*0.36=24.7kN

б=T/A=24.7*103/153.86=160.5N/mm2≦fm=210N/mm2

故穿墙螺杆满足承载力要求.

柱模箍选用φ48*3.5钢管,间距L=400mm

⒈新浇砼对模板产生的侧压力，

F=0.22rct0β1β2ν1/2

F=0.22*24*5*1.0*1.15*31/2=52.58kN/m2

⒉柱箍承受的均布荷载q

q=0.85*52.58*400*103/106=17.88N/mm

Mmax=qL12/8=17.88*6002/8=0.80*106N.m

N/A+Mmax/rxwnx=17.88*500/489+0.8*106/1.0*2*5.08*103=18.28+78.7=96.9N/mm

ω＝5L14/384EI=5*10004/384*2.06*105*12.19*104=0.52 mm≦L/150=6.67mm

六、质量要求及保证措施：

1、模板及支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土壤类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。

对于一层模板的支设，地基必须按规定夯实回填土，并先将地面的混凝土垫层浇筑。在混凝土垫层上支设顶撑。在支撑的下部必须垫以垫木，并加打木楔，与顶撑木用钉子固定。严禁在不够长的顶木下垫砖块等易碎物品。在支撑间设置不少于一道拉杆，使支撑相互拉结稳定。

2、在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。

模板安装和浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时广东市政定额 D.4 给水工程20190112，应按施工技术方案及时进行处理。

3、安装现浇结构的上层模板时，下层楼板的模板及支架不准拆除；上、下层支架立柱应对准，并铺设垫层。

4、在涂刷隔离剂时，不得污染钢筋。

5、模板安装应满足下列要求：

（1）、模板的接缝处不应漏浆；木模板在浇筑混凝土前应浇水湿润，但模板内不应有积水。

（2）、模板与混凝土接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或防碍装饰工程施工的隔离剂。

（3）、浇筑混凝土前GB／T 40014-2021 双臂工业机器人 性能及其试验方法.pdf，模板内的杂物应清理干净。

6、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应有起拱，高宜为跨度的1‰~3‰。

7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合如下规定：