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SVC室脚手架施工方案SVC室脚手架施工方案
本工程为华能靖边风电场二期升压站无功补偿室施工,结构为混凝土框架结构,共1层,屋面为厚12cm现浇板,高5.2m。
脚手架的基础下设置垫板,厚度为6cm,布设必须平稳,不得悬空。
GBT50563-2010 城市园林绿化评价标准二、满堂脚手架的搭设方式
脚手架满堂单立杆,立杆接头采用对接扣件连接,立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm。
大横杆置于小横杆之下,在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于3跨,不小于6米,同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。
每一立杆与大横杆相交处,都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间设置1—2根小横杆,间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm,且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设,剪刀撑沿架高连续布置。
剪刀撑每六步四跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。
剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度>100㎝,并用不少于三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离>10㎝。
脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。
搭设过程中画出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。
开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙杆安装稳定后,方可拆除。
脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑,以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前,一定要保证架子稳定。
拆架前,全面检查脚手架定出作业计划,进行技术交底后,方可施工。
拆架时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。
拆架时要划分作业区,周围设警戒标志,设专人指挥,禁止非作业人员进入。
拆架时,不得中途换人,如必须换人,必须将拆除情况交代清楚后方可离开。
每天拆架下班时,不应留下隐患部位。
拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以放触电。
所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
拆下的零配件要装入容器内,用吊蓝吊下;拆下的钢管要帮扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷。
五.满堂脚手架承载力计算
1.1截面特征:(钢号Q235,b类)
抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2
脚手板重量q(KN/mm2)
施工荷载q(KN/mm2)
扣件钢管架构件自重gk1(KN/mm2)
作业层面材料自重gk2(KN/mm2)
整体拉结和防护材料自重gk3(KN/mm2)
作业层施工荷载qk(KN/m)
轴心受压杆件稳定系数ψ
GK=Hi·(gk1+gk3)+n1·la·gk2
GK=Hi·(gk1+gk3)+n1·la·gk2=21.9×(0.1129+0.0614)+2×1.5×0.3476=4.86KN
QK=n1·la·qk
qk=1.8KN/M(结构作业)
qk=1.2KN/M(装修作业)
用于结构作业时QK=1.2×1.8=2.16KN
用于装修作业时QK=2×1.2×1.2=2.88KN
3)风荷载的标准值WK
qWk=la·ψ·Wk
Wk=0.7·us·uZ·W0
Wk=0.7×1.0×1.78×0.60=0.75KN/M2
qk=1.2×1.0×0.75=0.9KN/M2
2.2脚手架整体稳定验算:
确定材料强度附加分项系数
结构作业时:NGK=4.23KNNQK=2.16KN
装修作业时:NGK=4.86KNNQK=2.88KN
NWK=MWK·A/W=0.09626·MWK=19.49KN
结构:η=SQK/SGKλ=SWK/SGK
η=2.16/4.23=0.51λ=19.49/4.23=4.60
装修:η=SQK/SGKλ=SWK/SGK
η=2.88/4.86=0.59λ=19.49/4.86=4.01
r/m=1.59{1+0.9(η+λ)}/(1+η+λ)
结构:将η、λ代入公式得r/m=1.46
装修:将η、λ代入公式得r/m=1.46
结构:N/=1.2×(NGK+NQK)=1.2×(4.23+2.16)
装修:N/=1.2×(NGK+NQK)=1.2×(4.86+2.88)
MW=1.2×MWK=1.2×0.1×qWK×h2=0.12×qWK×h2
MW=0.12×1.13×1.52=305KN·㎜
确定稳定系数ψ:ψ=0.329
验算稳定:N//(ψ·A)+MW/W≤fc/(0.9·r/m)
结构:7.67×103/(0.329×489)+243×103/5080
fc/(0.9·r/m)=205/(0.9×1.467)=154.95N/㎜2
装修:9.28×103/(0.329×489)+243×103/5080
fc/(0.9·r/m)=205/(0.9×1.468)=154.95N/㎜
2纵横向水平杆承载力验算:
q=0.5×1.2×(1.2×0.35+1.4×3)=2.77KN/m
MMAX=ql2/8=2.77×1.12/8=0.419KN·m
σ=M/W=0.419×106/(5.08×103)=82.47N/㎜2
挠度验算ω:ω=5ql4/(384EI) =5×2.77×1.14×103×109/(384×2.06×105 ×12.19×104)=2.10mm P=2.77×1.2/2=2.08KN MMAX=0.175×P×L=0.175×2.08×1.2=0.55KN·M σ=M/W=0.55×106/(5.08×103)=108.27N/㎜2 ω=0.469Pl3/(100EI) =0.469×2.08×103×1.23×109/(100×2.06×105 ×12.19×104)=1.31㎜ 2.4连墙件和扣件顶板和基础验算: 风荷载产生轴向力设计值 NeW=1.4×WK×AW=1.4×0.75×3.0×3.6=11.34KN 脚手架平面外变形产生的轴向力N0=3KN Nl=11.34+3=14.34KN 连墙件的计算长度1.2+0.2+0.25+0.15=1.85m 长细比λ=l0/I=1850/15.8=117.09 轴心受压构件稳定系数ψ=0.47 Nl/(Ψ·A)=14.34×103/(0.47×2×489) =31.20N/mm2<205/1.467=139.74N/mm2(满足) DB31/T 72-2020 工业锅炉运行检测与控制装置的配置.pdfNC≤RC(RC=8KN/个) 14.34〈4×8.0=32KN 立杆底座承载力验算:N=12.67KN 立杆底座承载力设计值Rb=40KN 12.67KN〈40KN Ad=1.5×0.4=0.6m2(满足要求) 高尔夫路市政施工组织设计N/Ad=12.67/0.6=21.12<39.2KN(满足要求)