施组设计下载简介：

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1编制依据·······························································2

2工程概况·······························································3

3劳动力准备······························································3

钢结构安装工程施工方案4技术准备·······························································4

5施工工艺流程···························································4

6主要施工方法···························································4

7施工技术要求··························································15

8模板系统验算·························································16

9模板拆除······························································32

10质量保证措施及注意事项··········································33

11成品保护措施························································35

12、安全文明施工········································35

13环保措施·························································39

14项目施工组织管理体系框架图···································40

15模板工程质量控制程序图··········································42

《混凝土结构施工施工质量验收规范》

《地下工程防水技术规范》

《建筑工程施工质量验收统一标准》

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.

本工程为重庆浩铭房地产开发有限公司建设的浩铭锦园两幢高层住宅楼和一幢多层商业楼工程,位于长生桥中学对面，工程施工图纸由重庆市轻工业设计院设计。

重庆市浩铭房地产开发有限公司

浩铭锦园二期A、E、F栋楼

本工程主楼结构形式为框剪结构体系。基础采用人工挖孔灌注桩基础，基础持力层为中风化泥岩.基础置于中风化泥岩时,基础及配筋按图表中施工,中风化泥岩天然单轴抗压强度标准值frk=6.90Mpa.砼强度等级:桩基C30,地梁和基础梁为C50,垫层为C15,桩基封底为C30.

3劳动力准备：本工程总工期为450个日历天，为了达到总工期的要求，顺利完成该分项工程，应紧密配合其它工种的施工作业。模板工人在基础至三层配备120个，在三层以上配备70个，以此确保本分项工程的工期。施工准备

1）开工立即组织有关人员熟悉施工图和模板设计方案。针对模板工程的特点，学习《混凝土结构工程施工及验收规范》、《建筑安装分项工程施工工艺规程》，及时编制加工订货计划及材料机具计划，认真做好施工技术交底。根据工程的实际情况施工人员进行详细的技术交底。

2）模板准备：本工程结构工程中，地下部分钢筋混凝土墙及挡土墙为清水墙面，地上楼板及梯板下均为清水板底面。本工程所有砼支模均采用18厚的胶合九夹板，楼梯模板采用定型加工模板，面板进场后进行核对、验收，并进行试组装完后，要按图进行编号，编号字迹要醒目。木方、胶合九夹板、止水螺杆、穿墙螺杆、早拆柱头等材料按计划数量及时进场并要进行质量数量检验，不合格的要坚决修整。

3）九夹板进场，应对板厚进行认真验收，偏差小于1mm。角部方正，板面光滑，平整不得有翘曲。

6主要施工方法（基础及主体）

本工程基础共分两种形式，筒体部位为底板下反梁设计，下反梁采用砖胎模，地梁或基础梁断面高度为600及以下时采用原槽开挖后直接浇注砼，1000～1600的开挖后支模加固复核无误后浇注砼。地下部分模板构造详下图：

其它部位为框架梁、地梁、基础梁，采用普通木胶合九夹板模板施工，如上图2

6.2地下外墙施工做法：

6.3地梁及地基梁施工做法：

地基梁断面为300×600的采用原槽浇注，400～700×1000～1600的开槽后支两侧模浇注，模板采用18厚胶合九夹板，木枋用50×100的，木枋水平间距为200，竖向间距600，斜撑用木枋或短钢管，间距600分上下两排，支撑于基槽侧壁，支撑牢固检查复核无误后方可进入下道工序，地梁或基础梁几是支模的必须设置高强对拉螺杆，水平间距为600，竖向不低于两排，模板用砼内撑控制好梁的断面尺寸，砼内撑水平间距不大于800，分上下两排设置，确保梁的设计尺寸。

6.4核心筒墙模板施工做法：

地下室核心筒处的剪力墙，采用18厚木胶合板模板支设，50×100木方背楞，M16对拉螺杆间距450。由于核心筒处混凝土墙不要求抗渗，故采用对拉螺栓外设PVC套管的方式，螺栓拆模板后回收重复使用，核心筒在三层以下高度有4米多，图中对拉螺栓更换为止水螺杆。核心筒处剪力墙模板见图5。

6.5框架柱模板施工做法：

框架柱分方柱和附墙柱，方柱和附墙柱采用双面覆塑胶合板模板。若有圆柱按图6施工,方柱及附墙柱按图7和图8施工。

6.5框架梁模板施工做法：

采用18厚竹胶板50×100木方配制成梁帮梁底模板。规格尺寸要精确，加固梁帮采用双钢管对拉螺栓，梁上口用钢筋砼内支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用十字扣件钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。采用早拆支撑体系和木夹板，木夹板与早拆支撑体系中的托梁之间用50×100mm木枋支承。立杆支撑间距：梁高1500以上时，立杆间距不大于600，梁高1200～1500时，立杆间距不大于800，梁高为900～1200时，立杆间距不大于1000，梁高小于或等于800时，立杆间距不大于1200。支撑架体水平杆设置：所有支撑体系均设置距板200高的扫地杆，当层高为3～3.5米时，设置两排水平杆；当层高3.6～4.5米时设置三道水平杆；当层高4.6～5.5米时设置四道水平杆，所有主框架梁的立杆均须设置剪刀撑，特别是楼层周边应满设置剪刀撑，加强支撑体系的整体稳固性。梁模板二次及多次使用时，模板应满刷脱模剂。架体立杆高度不足时，采用顶丝调整合适高度，但顶丝伸出钢管的长度不得超过300mm，以防倾斜，受力不在垂直线上，导致模板坍塌。

具体实施过程中，应根据结构图绘制模板图，包括位置，模板组合等。

6.6砼楼板模板施工做法：

支撑采用十字扣件钢管脚手架，纵横间距为：当板厚为160～250时纵横间距900～1000，主龙骨为双钢管，次龙骨为50×100木枋，间距不大于200；当板厚为150及以下时，立杆纵横间距为1200～1300，主龙骨为单钢管，次龙骨为50×100木枋，间距不大于250；上部铺设18厚竹胶板，用钉子钉牢拼缝不大于1mm，二次及多次使用的模板应满刷脱模剂。支撑架体水平杆设置：所有支撑体系均设置距板200高的扫地杆，当层高为3～3.5米时，设置两排水平杆；当层高3.6～4.5米时设置三道水平杆；当层高4.6～5.5米时设置四道水平杆，所有主框架梁的立杆均须设置剪刀撑，特别是楼层周边应满设置剪刀撑，加强支撑体系的整体刚度和稳固性。架体立杆高度不足时，采用顶丝调整合适高度，但顶丝伸出钢管的长度不得超过300mm，以防倾斜，受力不在垂直线上，导致模板坍塌。见模板图10.

6.7电梯井内模安装做法：

采用整体筒子模，四角采用钢板制成的活动铰链，四角支撑采用花篮螺栓，中部设碗扣脚手架作支撑。筒壁用穿墙对拉螺栓加固。经检查合格后，浇筑砼，砼强度达到规定要求后即可拆模。塔吊提升筒模做法见筒模图11。

6.8楼梯模板安装做法

6.9剪力墙门窗洞口、预留洞口模板做法：

采用竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢模。定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度。见模图13。

6.10后浇带的模板构造及外防水做法

砼底板和墙体分成多条后浇带。考虑到后浇带外来的水压力，土压力，砼墙板拆模后在后浇带外则砌240厚的砖墙，用M5水泥砂浆砌筑砖墙，外用15厚1:2水泥砂浆抹平压光，干燥后同砼墙同时作外防水。防水层外作保护层，然后回填土。后浇带两侧的模板。利用易收口网代替。支护采用钢筋网片及钢筋用支护。见后浇带墙板施工图14。

楼板后浇带，砼后浇带两侧作法与墙体后浇带相同，作法见底板后浇带施工图15。

6.11主体部分模板技术要求：

本工程地下地上混凝土结构均为框剪结构，柱、梁、板、墙以及电梯井道和门窗洞口模板应根据图纸尺寸进行配模。

设计概况：主楼短边约18200，长边83500，梁高300～1500之间，梁宽200～600，板厚80～250，为保险起见，模板按主梁300×1600.板厚250设计。18厚九夹模板，50×100方木小楞，100×100主龙骨设计。板厚为160～250时，钢管立杆纵横间距为900～1000，板厚小于160时，立杆纵横间距为1200～1300。梁高大于1500以上时，立杆间距不大于600；梁高1200～1500时，立杆间距不大于800，梁高为900～1200时，立杆间距不大于1000，梁高小于或等于800时，立杆间距不大于1200。支撑架体水平杆设置：所有支撑体系均设置距板200高的扫地杆，当层高为3～3.5米时，设置两排水平杆；当层高3.6～4.5米时设置三道水平杆；当层高4.6～5.5米时设置四道水平杆，所有主框架梁的立杆均须设置剪刀撑，特别是楼层周边应满设置剪刀撑，加强支撑体系的整体刚度和稳固性。架体立杆高度不足时，采用顶丝调整合适高度，但顶丝伸出钢管的长度不得超过300mm，以防倾斜，受力不在垂直线上，导致模板坍塌。平板模板支撑加固及梁模板支撑架搭设如图16。

本工程模板施工。剪力墙采取大模板施工技术，胶合九夹板木龙骨。用整张胶合九夹板制作成大模板。拼缝少不易漏浆。大小，机动灵活，根据需要配制规格。拼缝处贴海棉胶条，然后用螺栓连接防止漏浆。

A、柱、墙、梁模板施工，在钢筋未绑扎之前，必须根据图纸尺寸平面放线、柱、墙、梁的位置，经有关部门检查后，无误后，墙，柱可以绑扎钢筋，绑扎保护层垫块，钢筋经检查合格后，安装墙模和柱模。加固校正垂直度检查模板是否位移，在模板下口设清扫口，有杂物，能及时清扫出去.

B、电梯井筒模板采用竹胶板，[8槽钢间距300用机制沉头螺栓连接间距200四角用钢板做的铰链，拼装成筒模。可伸缩易脱模。可整体提升（专项方案设计过程中筒模的重量必须在塔吊的起重范围内）。筒模内设十字支撑。模板就位后，采用Φ48×3.0脚手架钢管及50×100方木，用穿墙对拉螺加固。

C、柱、墙交合处的模板施工

柱、墙模板在交合处易造成胀模、跑模现象，因此优化组合该处的模板固定体系尤为重要，柱、墙模板组合固定如下图：

柱、墙交合处模板加固图

D、剪力墙模板安装及砼浇筑注意事项

⑴剪力墙模板安装时须同楼层梁底模板相互对撑，对撑体系以钢管相互顶紧。

⑵在顶撑施工过程中，控制设计尺寸，不得影响楼层梁标高。

⑶在进行砼浇筑时，须对所浇窗台位置上的梁内先注入一定量的砼，对窗上梁进行配重处理，防止窗台封口模板因振捣而上浮，导致模板变形，影响砼成形质量。

墙、柱校正垂直利用满堂脚手架来固定，垂直支撑纵横设剪刀撑。

（4）为了确保砼梁和墙的断面尺寸,模板安装时,在模板内设置30×30×梁或墙宽的同梁砼标号的砼条作内支撑,间距为:墙800×1000成梅花状布置,梁沆小于或等于500时高一排,间距为1200,梁高大于或等于550～1200的设二排内撑,间距为1200,呈梅花状布置.梁高大于1200～1600时设三排内撑，间距1200，呈梅花形布置

8模板系统验算（包括地下、地上全部模板）

模板及支架自重标准值（全部采用竹胶模板及木楞（次龙骨））

取F1=0.40KN/m3

新浇砼自重标准值取F2=25.00KN/m3

钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m3

框架梁取F3′=1.5KN/m3；

施工荷载取F4=2.5KN/m2

振捣砼产生荷载标准值水平模板取F5=4.0KN/m2

垂直模板取F5′=2.0KN/m2

新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值

F=0.22γCt0β1β2υ1/2

其中：γC—混凝土的密度取为25KN/m3

t0=200/（T+15）

T——混凝土的温度取T=25℃

t0=200/（25+15）=5.0℃

β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2

β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在110~140之间，故β2取为1.15

υ——浇筑速度根据施工经验取υ=1m/h

则：F=0.22×25×5.0×1.2×1.15X11/2=37.95KN/m2

F′=γCH=6.1×25=152.5KN/m2

取F与F′二者之间的大值

则标准值为F6==F=37.95KN/m2

倾倒砼产生的荷载标准值取F7=2KN/m2

8.2墙体模板系统验算

模板性能参数：本工程混凝土墙体大面积采用1830×915×18（l×b×h）的木胶合模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。模板的弹性模量：4.0×103N/mm2，静弯曲强度：30N/mm2,

钢管性能参数：φ48×3.0钢管的性能指标如下：A=4.24×102mm2i=15.9mmI=10.52×104ω=5.00×103mm3[ν]=l/150，Q235钢管抗拉和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06×105N/mm2,容许长细比[λ]=210。

扣件性能参数：直角扣件承载力设计值为8.00

木方性能参数：截面性能为：E=1×104N/mm2，σ=87N/mm2，I=416cm2，w=83cm2

对拉螺栓性能参数：M14对拉螺栓参数：A=105mm2N=17.80kN

M16对拉螺栓参数：A=76mm2N=24.50kN

F′=1.2F6×0.9+1.4×F7=43.76KN/m2

F=1.2F6×0.9=40.99KN/m2

其中0.9为计算折减系数。

（按四等跨连续梁计算）：

q1=F′×0.3/1000=43.76×0.3/1000=0.01313×1000=13.13N/mm

q2=F×0.3/1000=12.30N/mm

=1.26×105N/mm2

W=b×h2/6=1200×122/6=28800mm3

则：σ=4.4N/mm2

A=2/3×b×h=2/3×1200×12=9600mm2

则：τ=0.25N/mm2

ρ=0.632×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：4500N/mm2

I表示惯性矩I=b×h3/12=1200×123/12=172800mm4

则：ρ=0.81mm<[ρ]=3.5mm

即：说明该模板符合施工设计要求。

计算示意图（按二等跨连续梁计算）：

q1=F′×0.5/1000=21.88N/mm

q2=F×0.5/1000=20.50N/mm

=5.85×105N/mm2

W=b×h2/6=100×502/6=41667mm3

则：σ=M/W=5.85×105/41667=14.04N/mm2

抗剪强度验算：l=500

其中：Q=0.5×q1×l=5.50×103N

A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2

则：τ=1.64N/mm2

ρ=0.273×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2

I表示惯性矩I=b×h3/12=100×503/12=104×104mm4

则：ρ=0.34mm<[ρ]=l/250=2mm

即：说明该模板次龙骨符合施工设计要求。

计算示意图（按简支梁计算）：

q1=F’×0.6/1000=26.26KN/mm

q2=F×0.6/1000=24.60N/mm

W=4.405×103mm3

则：σ=M/W=3.0×105/4.405×103=68N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=7.90×103N

A=4.24×102mm2

则：τ=Q/A=7.90×103N/4.24×102mm2=18.63N/mm2

其中：E表示弹性模量：2.06×105N/mm2

I表示惯性矩I=10.52×104mm4

则：ρ=0.38mm<[ρ]=3mm

即：说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。

对拉螺栓的拉应力σ=N/A

其中：N=F′×次龙骨间距×主龙骨间距

=43.76×0.5×0.3

则：σ=45.60N/mm2＜［fc］=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度

8.3框架梁模板系统验算

框架梁截面尺寸为h×b=200～300×450～600及300～500×650～1200、700～900×1600～2000，模板采用高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。次龙骨采用b×h=100×50＠400落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠1200的Q235双钢管，底模板采用立杆间距900×600的步距为1200的十字扣脚手架支撑。（见模板图）

F′=（F1+F2+F3′）×1.2×0.9+F5’×1.4×0.9

砼自重：F2=25×0.8×0.75=15N/mm

钢筋砼：F3′=1.5×0.8×0.75=0.9N/mm

砼振捣荷载：F5′=2.0×0.8=1.6N/mm

则：q1=F’=18.90N/mm

q2=F=（F1+F2+F3′）×1.2×0.9=17.2N/mm

其中：式中0.9为计算析减系数。

F=(F5′×1.4+F6×1.2)×0.9=43.51KN/m2

F=F6×1.2×0.9=40.99KN/m2

（因本工程梁板一起现浇，有部分板荷载直接传递到梁上。）

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

抗弯强度验算：l=400

其中：M=0.10×q1×l2=0.10×18.9×4002=3.03×105N/mm2

W=b×h2/6=(800+2×12)×122/6=19776mm3

则：σ=14.96N/mm2

其中：Q=0.60×q1×l==0.6×18.9×400=4.54×103N

A=2/3×b×h=2/3×824×12=6592mm2

则：τ=0.69N/mm2

ρ=0.677×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：4500N/mm2

I=b×h3/12=824×123/12=1.4×106mm4

则：ρ=0.47mm<[ρ]=3.5mm

即：说明该模板符合施工设计要求。

.梁底模板次龙骨验算：

计算示意图（按二等跨连续梁计算）：

抗弯强度验算：l=600

其中：M=0.5×q1×l2=0.5×18.90×6002=9.44×104N/mm2

W=b×h2/6=42×103mm3

则：σ=2.25N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=0.5×18.9×600=5.67×103N

A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2

则：τ=1.7N/mm2

ρ=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)

其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2

I表示惯性矩I=b×h3/12=100×503/12=104×104mm4

则：ρ=1.22mm<[ρ]=l/250=2mm

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

抗弯强度验算：l=900

其中：M=0.084×q1×l2=0.084×18.90×9002

=12.9×105N/mm2

W=4.405×103×2=8.81×103mm3

则：σ=146N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=0.5×18.9×900=8.51×103N

A=4.80×102mm2

则：τ=17.8N/mm2

ρ=0.273×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：2.06×104×2=4.12×105N/mm2

I表示惯性矩I=10.52×104mm4

则：ρ=0.71mm<[ρ]=3mm

模板的主龙骨满足要求。

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

q1=F’×0.4/1000=43.76×0.4/1000=17.5N/mm

q2=F×0.4/1000=40.99×0.4/1000=16.40N/mm

抗弯强度验算：l=400

W=b×h2/6=1200×122/6=28800mm3

则：σ=9.70N/mm2

其中：Q=0.60×q1×l=4.2×103N

A=2/3×b×h=2/3×1200×12=9600mm2

则：τ=0.44N/mm2

ρ=0.677×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示垂直方向的弹性模量：6500N/mm2

I表示惯性矩I=b×h3/12=1200×123/12=172800mm4

则：ρ=2.50mm<[ρ]=3.5mm

计算示意图（按简支梁计算）：

q1=F′×0.45/1000=19.69N/mm

q2=F×0.45/1000=18.45N/mm

抗弯强度验算：l=450

其中：M=0.5×q1×l2=2.2×105N/mm2

W=b×h2/6=100×502/6=41667mm3

则：σ=5.30N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=4.4×103N

A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2

则：τ=1.32N/mm2

ρ=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)

其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2

I表示惯性矩I=b×h3/12=104×104mm4

则：ρ=0.23mm<[ρ]=l/250=2mm

计算示意图（按简支梁计算）：

q1=F′×0.4/1000=17.40N/mm

q2=F×0.4/1000=16.40N/mm

抗弯强度验算：l=400

其中：M=0.105×q1×l2=0.105×17.40×4002=2.92×105N/mm2

W=4.405×103mm3

则：σ=66.3N/mm2

抗剪强度验算：τ=Q/A

其中：Q=0.5×q1×l=3.48×103N

A=4.8×102mm2

则：τ=7.25N/mm2

挠度验算：ρ=0.237q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：2.06×1055N/mm2

I表示惯性矩I=10.52×104mm4

则：ρ=0.046mm<[ρ]=3mm

模板的主龙骨满足要求。

对拉螺栓的拉应力σ=N/A

其中：N=F×次龙骨间距×主龙骨间距

=43.51×0.4×0.45=7.83KN

则：σ=103N/mm2＜［fc］=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度

8.4对拉螺栓满足要求。

1、梁板及支撑应根据模板配置的层数，按以下原则对荷载进行组合后进行计算

1）、支撑纵向压缩变形忽略不计，在新增加荷载作用下，各层楼盖的挠度相同：

2）、当楼盖混凝土强度达到一定值时（≥10MPa），该层楼盖即可参与承受荷载：

3）、参与承载荷载的楼盖（包括地面）刚度相同，即在挠度相同的情况下，平均分摊承接新增加的荷载：

4）、楼盖处于弹性变形阶段，每次增加荷载后，可用叠加原理计算；

5）、新增加荷载的第一种类型，为新浇灌混凝土重量q0及模板支撑重量q1。如参加承接荷载的楼层为n，则每层楼盖的承接荷载为（q0＋q1）/n，而支撑承接荷载逐层递减，即往下第1层为（q0＋q1），第2层为（1－1/n）（q0＋q1），第3层为（1－2/n）（q0＋q1），第n层为（q0＋q1）/n；

6）、新增加荷载的第二种类型，为被拆除支撑在拆除前的承接荷载平均分配给上面各层楼盖，而支撑往上逐层递减：

7）、计算各层支撑承接荷载时，略去本层模板和支撑的重量。

8)、计算中略去施工荷载，但计算支撑强度及稳定性时，应考虑施工荷载。

8.5.1、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力R=11.805kN；

高层住宅楼消防系统安装施工组织设计.docR<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

8.5.2、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=2.757kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.136×3.15=0.514kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

北京某大型办公楼水暖电施工组织设计N=2.757+0.514+0.118+1.714=5.103kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算