施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

广州市住宅楼及地下室塔吊基础施工方案

中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》；

塔吊厂家提供的塔吊使用说明书；

业主提供的地质勘察报告、施工图纸及设计变更等。

工程名称：住宅楼及地下室

GB／T 9239.21-2019标准下载 建设单位：广州市

施工单位：上海

监理单位：广东

设计单位: 广东

建设工期：项目于2016年4月22日开工，计划完工时间2019年4月22日。

3.1塔吊型号及技术参数：

3.2塔吊布置及进度计划：

考虑到堆场设置、覆盖范围等因素，自北向南设置1#及2#塔吊。根据项目施工顺序及进度，塔吊基础计划在分区域土方开挖期间，底板大面施工阶段之前进行制作。本项目相对标高±0.000相当于广州高程9.4米，塔吊基础面标高同地下室底板标高。

1、第四系人工填土：素填土(Q4ml，地层编号为①)

该层分布于整个场地表层，全部钻孔均有揭露，层厚1.40~3.60m，平均层厚2.18m，土样天然状态呈灰褐色、褐黄色、灰色等，稍湿，松散，主要由石英砂粒、黏性土及碎石组成，局部地段0.00~0.20m为混凝土。

2、第四系冲积层(Q4al，地层编号为②)

本层据颗粒成分、稠度状态和土体工程特征分为如下5个亚层：

(1) 淤泥质土（亚层编号为②1）

该层局限分布于场地内，仅JK8、JK9和JK13等3个钻孔揭露到，层厚1.80~2.20m，平均层厚1.93m，层顶高程5.69~6.05m，层顶深度1.40~1.80m。土样天然状态呈深灰色，饱和，流塑，以黏粒为主，含有机质，微臭。

该层取原状土样4件，室内试验定名均为淤泥质土。

(2) 粉砂（亚层编号为②2）

该层广泛分布于场地内，全部钻孔均有揭露，层厚8.40~14.90m，平均层厚11.37m，层顶高程3.85~6.24m，层顶深度1.50~3.60m。土样天然状态呈灰色、灰黄色，饱和，松散，分选性一般，级配差～一般，成份为石英，局部含少量中细砂和淤泥质土质黏土。

该层取原状土样12件，室内试验9件定名为粉砂，2件定名为细砂，1件定名为淤泥质土。

(3) 淤泥质土（亚层编号为②3）

该层取原状土样3件，室内试验2件定名为淤泥质土，1件定名为淤泥。

(4) 粉质黏土（亚层编号为②4）

该层取原状土样1件，室内试验定名为粉质黏土。

(5) 粗砂（亚层编号为②5）

3、第四系残积层：硬塑状粉质黏土(Q4el，地层编号为③)

该层取样6件，室内试验定名均为粉质黏土。

据岩石风化程度分为全风化、强风化和中风化三个亚层：

（1）全风化粉砂岩（亚层编号为④1）

该层取样6件，室内试验定名全部为粉质黏土。

（2）强风化粉砂岩（亚层编号为④2）

该层取样1件，室内试验定名为粉质黏土。

（3）中风化粉砂岩（（编号为④3）

本层取抗压岩样7组，岩石天然湿度单轴抗压强度16.6~36.4MPa，平均值27.0MPa，标准差7.903，变异系数0.292，标准值22.9MPa，属较软岩类，岩体基本质量等级为Ⅳ级。

1#塔吊基础各土层的土性描述与特征详见《地层特性表》，其分布规律详见工程地质剖面图及静力触探测试成果图表。

地层特性表（1#，ZK1）

本工程1#塔吊基础利用工程桩，桩端进入6层为0.5米。

2#塔吊基础各土层的土性描述与特征详见《地层特性表》，其分布规律详见工程地质剖面图及静力触探测试成果图表。

地层特性表（2#，ZK6）

本工程2#塔吊基础利用工程桩，桩端进入4层为1.4米。

5.3.1 1#、2#塔吊基础分析

1#塔吊基础位于地下室区域，根据地质报告，桩基利用原工程桩型号相同的4根φ800抗拔桩，桩间距7.8m，（塔吊基础桩由甲方设计，专业公司施工），桩基承台按103000×103000×1400mm考虑。

2#塔吊基础位于地下室区域，根据地质报告，做单桩基础1根φ800的15米抗拔桩（塔吊基础桩由甲方设计，专业公司施工），桩基承台按5300×5300×1100mm考虑。

塔吊基础混凝土采用C35，抗渗等级为P6，塔吊基础面标高等于地下室底板面标高。

1）地脚螺栓的预埋需要用固定支脚和固定筐架来固定配合安装，保证固定支脚的角。钢外边尺寸为1600X1600mm。每个固定支脚用4 根地脚螺栓（共16 根）固定。地脚螺栓可采用M56、材料Q345B；或M39、材料40Cr、8.8 级，螺母8 级。

5.5.塔吊基础与周边结合处的处理

1、2#塔吊拟布置在地库内，基础面标高与底板基础面标高相同，塔基施工时底板基础尚未开始施工。为了使塔吊基础与周边底板形成整体，塔吊基础施工时底板面筋、底筋穿过塔吊基础，板筋沿塔吊基础四周按底、面筋伸出板1200mm长度。提前浇筑的底板中部沿四周埋设300宽3厚止水钢板。后浇带两侧及不同砼标号部位需增设双层钢丝网片及钢筋骨架，做法按后附图中“钢筋焊接骨架及双层钢丝网隔断详图”

塔身需穿过地下室楼板及顶板，在地下室楼板及顶板结构施工时，以塔吊为中心2.5m×2.5m 范围内楼板留空，地下室顶板位置，在结构板中部埋设300宽3厚止水钢板，底板面筋、底筋均应错开一个锚固长度且短钢筋至少预留一个焊接长度10d，以便后期施焊；待塔吊拆除后再进行浇筑。

6.1塔吊基础施工应严格按以下程序进行：

基坑放线（白灰线）→验线→塔吊基坑土方开挖→垫层浇筑→砖胎模→防水施工→底层钢筋网绑扎→塔吊预埋脚柱安装固定→上层钢筋网绑扎→塔吊基础砼浇筑→砼养护

基坑放线：利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1：1放坡系数外放相应距离，撒白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。

塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应比设计标高高20㎝～30㎝，剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整度为±50。塔吊承台基础面标高依现场实际开挖土体情况确定， 因土质较差，地下室底板承台、电梯井、集水坑，斜边均放坡为45°.

开挖至设计标高后，通知相关人员进行验槽，检查基底土体情况，若符合，则可进行垫层施工（垫层边自塔吊承台边飘出240），若到达指定标高后土体承载力与设计土体不符，则应继续开挖，开挖时应有专人值班看护，并注意随开挖深度增大放坡角度；

砖胎模砌筑前，基础垫层表面应清扫干净，洒水湿润。先盘墙角，每次盘角高度不应超过五皮砖，随盘随靠平、吊直。砌筑240砖胎模，砖胎模侧壁空隙回填C15素混凝土。

6.2底板基础防水做法（按地下室底板防水要求进行处理）

塔吊基础防水做法按地下室底板防水要求进行处理。

预埋件安装：预埋件由原厂提供。

浇筑塔吊基础混凝土：承台钢筋绑扎完毕并安装好预埋件后，即可浇注塔吊基础混凝土，混凝土等级为C35，浇筑混凝土时应有专业工长旁站，混凝土必须振捣密实，振捣混凝土时不得碰撞钢筋和预埋件，且要求在浇筑混凝土过程中，安排测量员复核预埋件，保证其位置、标高准确。若出现塔吊基础下沉，倾斜等特殊情况或塔吊基脚倾斜时，应立即通知项目部，并暂停混凝土浇筑。混凝土达到安装强度后，即可进行塔吊安装。

混凝土养护，塔吊基础混凝土表面铺设一层麻袋，不得有混凝土露面的部位，确保保温材料对底板的保温养护，并浇水养护7天。

劳动力配置计划：瓦工、钢筋工、混凝土工、木工、焊工的落实安排及施工过程中安全管理人员、施工工长、积水人员的配置，详见下表

7.1基础土方开挖、塔吊按拆作业时，特种操作人员必须持证上岗。

7.2基础挖到标高后，及时验收并浇筑混凝土垫层；如被雨水浸泡后的基础，应做必要的挖土方回填等恢复施工承载力的工作，重要的或特殊工程应在雨期前完成任务。

7.3所有操作人员必须持证上岗，严格遵守各项安全管理规定及相关的安全操作规程。

7.4塔吊的防雷接地必须符合有关规定。

7.5遇有六级以上大风、雨雾等恶劣天气严禁任何作业。

7.6塔吊在起重作业时必须严格执行“十不吊”规定，严禁违章作业。

7.7工作中休息或下班时，不得将吊物悬挂在空中。

7.8塔吊在工作中，不允许任何人上下爬梯、检修及调整机件。

7.9定期对塔吊各部位进行检查、维护，发现问题及时处理，严防带病作业。

7.10施工道路必须铺设牢固，面铺砖渣，确保卡车行进安全。施工用电必须按7.11规范要求设置，必须有专业电工进行日常巡察,发现隐患立即进行整改。

7.12车辆出场时必须清洗干净，确保文明施工。

8.1接地电阻应不大于4欧。

8.2连接接地装置应该注意事项:

8.2.1连接处应清除涂料。

8.2.2防雷接地保护装置的电缆可与任何一根主弦杆的螺栓连接,并清除螺栓螺母及套管上的涂料。

8.2.3与地基锚固连接的底盘决不能用作防雷装置的接地极,必须在踏机基础另设一个防雷接地装置。

8.2.4防雷接地保护装置的电阻不超过4欧姆。

8.2.5即使可以用其它安全保护装置,如高敏度的差动继电器(自动断路器),按规定也必须安装这种接地保护装置。

8.2.6接地装置应由专人安装,因为接地电阻率视时间和当地条件的不同有很大变化,而且测定电阻时要用高精密的仪器。

1#塔吊四桩基础的计算书

1. 自重荷载及起重荷载

Fk1=615.6kN

2) 基础以及覆土自重标准值

Gk=10.3×10.3×1.40×25=3713.15kN

承台受浮力：Flk=10.3×10.3×7.60×10=8062.84kN

Fqk=62kN

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

Wk=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2

qsk=1.2×0.34×0.35×1.6=0.23kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×H=0.23×45.70=10.33kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×H=0.5×10.33×45.70=236.02kN.m

2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)

Wk=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2

qsk=1.2×0.59×0.35×1.60=0.40kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×H=0.40×45.70=18.08kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×H=0.5×18.08×45.70=413.03kN.m

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=2223.95+0.9×(1250+236.02)=3561.37kN.m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=2223.95+413.03=2636.98kN.m

Qk=(Fk+Gk)/n=(615.6+3713.15)/4=1082.19kN

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L

=(615.6+3713.15)/4+Abs(2636.98+18.08×1.40)/11.03=1323.57kN

Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(615.6+3713.15+62)/4=1097.69kN

Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L

=(615.6+3713.15+62)/4+Abs(3561.37+10.33×1.40)/11.03=1421.90kN

不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：

最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L

最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L

=1.35×615.6/4+1.35×(2636.98+18.08×1.40)/11.03=533.64kN

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

由于工作状态下，承台正弯矩最大：

式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。

αs=4131.55×106/(1.000×14.300×10300.000×13502)=0.0154

As=4131.55×106/(0.9922×1350.0×360.0)=8567.6mm2

承台底部实际配筋面积为As0 = 3.14×252/4 × Int(10300/120)=41724mm2

实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!

经济考虑，可优化配筋参考方案为：钢筋直径为8mm，钢筋间距为60mm，配筋面积为8629mm2

αs=1295.80×106/(1.000×14.300×10300.000×13502)=0.0048

As=1295.80×106/(0.9976×1350.0×360.0)=2672.7mm2

顶部实际配筋面积为As0 = 3.14×222/4 × 15=5702mm2

实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 λ──计算截面的剪跨比,λ=3.000

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.430N/mm2；

b──承台的计算宽度，b=10300mm；

h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；

S──箍筋的间距，S=120mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！

承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：

式中 Nl──荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；

β1x，β1y──角桩冲切系数； β1x=β1y=0.56/(1.000+0.2)=0.467

c1，c2──角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=1650mm

a1x，a1y──承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=1400mm

βhp──承台受冲切承载力截面高度影响系数；βhp=0.869

ft──承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.43N/mm2

h0──承台外边缘的有效高度；h0=1350mm

λ1x，λ1y──角桩冲跨比，其值应满足0.25～1.0，取λ1x=λ1y=a1x/h0=1.000

Nl=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L

Nl=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L

=1.35×615.6/4+1.35×(2636.98+18.08×1.4)/11.0292=533.64kN

等式右边 [0.467×(1650+700)+0.453×(1650+700)]×0.869×1.43×1350/1000=3626.31kN

比较等式两边，所以满足要求!

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×1421.90=1919.57kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.75

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2；

Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。

经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4658.389mm2。

由于桩的最小配筋率为0.40%，计算得最小配筋面积为2011mm2

综上所述，全部纵向钢筋面积4658mm2

桩实际配筋面积为As0 = 3.14×222/4 × 16=6082mm2

实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!

八. 桩竖向承载力验算

轴心竖向力作用下，Qk=1097.69kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1421.90kN

桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；

qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；

qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；

u──桩身的周长，u=2.51m；

Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；

li──第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:

由于桩的入土深度为24.7m,所以桩端是在第5层土层。

Ra=2.51×(2.7×10+2.9×24+2.2×32+16.4×80+0.5×0)+0×0.50=3717.14kN

由于: Ra = 3717.14 > Qk = 1097.69,最大压力验算满足要求!

DB5104／T 43-2020 退役军人咨询服务大厅突发事件应急管理规范.pdf由于: 1.2Ra = 4460.56 > Qkmax = 1421.90,最大压力验算满足要求!

九. 桩的抗拔承载力验算

桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：

式中 Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；

λi──抗拔系数；

Ra=2.51×(0.000×2.7×10+0.750×2.9×24+0.750×2.2×32+0.750×16.4×80+0.750×0.5×0)=2811.501kN

由于: 2811.50+186.23 >= 1242.24NB／SH／T 0820-2010标准下载，抗拔承载力满足要求!