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四川某项目顶板加固专项施工方案（2019版）

万 新 峰 荟 项 目

施工组织设计（方案）会签、审批表

施工组织设计（方案）内部会签表

一、 项目整体工程概况 2

JCT 2536-2019 水泥-水玻璃灌浆材料(一)、 项目总体简介 2

二、 原设计承载能力计算 2

(一)、 地下室顶板非消防车道承载力计算 2

(二)、 消防车道承载力计算 3

三、 地下室加固部位简介 3

(一)、 质量目标 4

(二)、 安全目标 4

(三)、 环境目标 4

(四)、 成本目标 4

(五)、 进度目标 4

二、 施工流水段划分 4

三、 施工进度计划 4

四、 工程部位的施工特点、重点和难点 5

五、 施工管理人员配置和分工 5

第四章 施工准备与资源配置计划 6

(一)、 技术准备 6

(二)、 材料准备 6

二、 资源配置计划 6

(一)、 施工机具计划 6

(二)、 劳动力配置计划 6

第五章 地下室顶板载重车运输道路验算 8

一、 现浇砼板验算 8

(一)、 计算过程 8

二、 砂浆罐堆载顶板加固 9

三、 后浇带行车顶板加固 10

四、 施工电梯基础顶板加固 10

五、 钢筋堆场的堆载验算 11

六、 钢管堆载验算 12

七、 方木、板堆载验算 12

八、 砖堆载验算 13

(一)、 普通砖验算 13

(二)、 耐火砖 13

九、 砂料堆载验算 14

十、 砂浆池堆载验算 14

十一、 PC构件堆场堆载验算 14

第六章 支撑架设计计算 15

一、 负一层支撑架设计计算 15

(一)、 计算参数 15

(二)、 简图： 15

(三)、 次楞验算 17

(四)、 主楞验算 19

(五)、 立杆验算 20

(六)、 可调托座验算 21

二、 负二层支撑架设计计算 21

(一)、 计算参数 21

(二)、 简图： 22

(三)、 次楞验算 23

(四)、 主楞验算 25

(五)、 立杆验算 27

(六)、 可调托座验算 28

第七章 支撑架搭设及拆除 29

第八章 支撑架的使用、保养与拆除 31

一、 支撑架的使用 31

二、 支撑架的保养 31

三、 支撑架的拆除 31

第九章 监督和检测要求 32

第十章 安全保证措施 33

第十一章 顶板加固应急救援预案 34

三、 应急响应程序 35

1、由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时，施工道路和施工场地受限；根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。

2、本方案按照以下有关文件编制：

JGJ130—2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ 33—2012《建筑机械使用安全技术规程》

JGJ 46—2005《施工现场临时用电安全技术规范》

JGJ 59—2011《建筑施工安全检查标准》

《建筑施工计算手册》第五版

本工程结构、建筑、安装全套施工图纸；施工图会审纪要；

万新峰荟施工总组织设计；

2、本工程为万新峰荟总承包工程，位于成都市温江区永宁镇新庄社区，芙蓉大道南，永泰路西，毗邻保利西子城，本项目规划建设净用地面积33481.50m2，规划总建筑面积126568.14m2。其中地上建筑面积为8.37万m2，地下建筑面积为3.82万m2。由住宅、商业和社区服务建筑组成，地面上住宅建筑层数为13F～14F，商业建筑层数为2F～3F，设1～2层地下室。采用剪力墙结构，筏板基础。主楼基础采用钢筋混凝土筏板基础，以稍密卵石层为基础持力层，地基承载力特征值fak≥300kpa；裙楼地下室或纯地下室框架柱下采用柱下独立基础加抗水板，以稍密卵石层为基础持力层，地基承载力特征值fak≥280kpa。本项目结构设计工作由成都建工集团有限公司完成，岩土工程勘察工作由四川科建地基基础工程有限公司完成。由四川西南工程项目管理咨询有限责任公司监理。

3、本工程建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年，建筑抗震设防为7度，抗震设防丙类，地基基础设计等级乙级，剪力墙及连梁抗震等级三级，框架抗震等级三级；地下室耐火等级为一级，住宅及商业为一级，其余为二级。

地下室顶板非消防车道承载力计算

2、地下室顶板覆土1.5m每平方米荷载：18 KN/m3×1.5 m =27KN/m2

3、地下室顶板可承受荷载为：27 KN/m2＋（活动荷载5 KN/m2）=32KN/m2；

4、本工程顶板可承受荷载折算后为：32 KN/m2。

1、根据设计总说明5.3条；覆土取1200mm，粘土自重为18 KN/m3，荷载35KN/m2；

2、地下室顶板覆土1.2m每平方米荷载：18 KN/m3×1.2 m =21.6KN/m2

3、地下室顶板可承受荷载为：21.6 KN/m2+35 KN/m2=56.6KN/m2；

4、本工程消防车道顶板可承受荷载折算后为：56.6KN/m2。

1、由于现场施工场地受限，周边场地不能满足现场施工需求，需在地下室顶板上设置一条6米宽的临时施工道路，位置详见附图《施工平面布置图》，以便主体结构施工及装饰装修工程的施工。

工程质量严格按照合同条款要求及现行规范标准组织施工，工程一次验收合格率达100%；质量等级：合格；奖项：优质结构工程。

全年无死亡事故发生，杜绝重大伤亡事故发生，杜绝重大火灾、机械设备事故。工伤事故频率控制在1.4‰以下，重伤及死亡事故控制在零。

树立工程全局观念，通过优秀的人才、科学的管理、先进的技术和设备、经济合理的施工方案和工艺、科学的策划和部署、有效组织、管理、协调和控制，使该工程成本和造价得到最为有效的控制；同业主、设计院、监理公司和工程相关各方共同努力，优化施工组织和安排，使工程各个环节衔接紧密，高效顺利地向前推进；从图纸设计、材料设备选型、专业承包商的选择和现场施工组织、管理、协调与控制等各个方面，提出行之有效的合理化建议和方案，加强“过程”、“程序”和“环节”控制，特别要加强过程中的细节管控，追求“过程精品”。避免不必要的返工现象发生，尽最大能力减少和节约工程成本和造价。

施工进度进行动态控制，使整施工周期控制在合同约定工期和总进度计划范围内。

本工程地下室平面布置呈L形，剪力墙结构，平面面积较大，结合本工程结构设计特点，本工程地下室分为三个区域流水作业施工，每个施工区域根据后浇带划分为多个流水施工段。施工段一：2、4、5、10、11、12、15、16#楼；施工段二：7、8、13、14#楼；施工段三：1、3、6、9#楼。主体结构利用单元之间的变形缝以单元为单位划分流水段。

加固脚手架根据结构层施工进度搭设，本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后15个月，搭设进度计划见下表：

工程部位的施工特点、重点和难点

1、本工程要争创成都市“优质结构”，因此混凝土结构不允许出现裂缝、开裂；所以顶板加固对结构质量和安全性起着关键性的作用，顶板加固控制是本工程的重点之一。

施工管理人员配置和分工

施工准备与资源配置计划

（1）施工前，由技术负责人向施工管理人员及施工队针对顶板加固工程实际特点进行施工方案技术交底工作，使每个操作人员在施工前能够清楚施工方法、技术要点、质量标准、安全要求等，以及清楚施工薄弱环节应加强处理的部位。

（2）项目部和各施队必须施工方案及规范要求，合理组织安排施工，顶板加固交底提前进行。

（3）项目部明确施工负责人为顶板加固施工负责人，负责施工全过程的管理工作，从事支撑搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证，在支撑搭设、拆除前技术人员必须向作业人员进行技术交底。

（4）顶板加固施工应按经审批的施工方案进行，任何人不得擅自修改已经审批的施工方案。

（5）使用的立杆、水平杆、底部可调底座的螺杆等应符合现行国家标准；

50×100㎜木方作背楞，Φ48×3.0㎜钢管作主楞，Φ48×3.0盘扣式钢管架及Φ48×3.0普通钢管作为支撑体系，及20mm钢板作为行车道路面层。

劳动力的配置需根据施工进度安排施工，所需人数必须满足现场生产的需要，并根据实际进度及时调整以满足生产需要。

地下室顶板载重车运输道路验算

1、根据实际情况下，在进行计算时，考虑载重车在最不利的作用。考虑跨度范围内的1个车轮轮压，设计该跨板为3000*3000*160mm厚C30砼板。

3、实际情况下一辆商品砼载重汽车全车总重取800kN（载重汽车自重200 kN,考虑动荷载），最大轮压为P= 200kN 轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m。（地下室顶板道路范围内只允许一辆载重汽车）。

4、地下室顶板施工道路均设置在消防通道范围内，按照周边支承的双向板进行验算，（计算简图如下）：

1、周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取两个方向的最大等效荷载，板的跨度 Lx ＝ 3000mm， Ly ＝ 3000mm，板的厚度 h ＝ 160mm，垫层压力扩散角 θ ＝ 0°　

2、局部集中荷载 N' ＝ 200kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm，荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1500mm，最左端至板左边的距离 x1 ＝ 1400mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1400mm，荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 1500mm，最下端至板下边的距离 y1 ＝ 1200mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 1200mm。

5、由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe' ＝ Pc·bcx'·bcy' / (Lx·Ly) ＝ 730.99*0.36*0.76/(3*3) ＝ 22.22kN/m2；

6、四边简支板在局部荷载作用下的绝对最大弯矩：MmaxX ＝ 42.770kN·m，位于 x ＝ 1.500m、y ＝ 1.500m 处；MmaxY ＝ 37.953kN·m，位于 x ＝ 1.500m、y ＝ 1.500m 处；

7、由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载：

四边支承简支板在均布荷载作用下的最大弯矩值系数：Kx ＝ 0.04420（MmaxX ＝ Kx·qex·Lx2），位于 x ＝ 1.500m、y ＝ 1.500m 处；Ky ＝ 0.04420（MmaxY ＝ Ky·qey·Lx2），位于 x ＝ 1.500m、y ＝ 1.500m 处；

qex ＝ MmaxX / (Kx·Lx2) ＝ 42.77/(0.04420*32) ＝ 107.51kN/m2；

qey ＝ MmaxY / (Ky·Lx2) ＝ 37.953/(0.04420*32) ＝ 95.40kN/m2；

8、等效均布荷载 qe ＝ Max{qex, qey} ＝ Max{107.51, 95.4} ＝ 107.51kN/m2＞消防通道板荷载设计值=56.6 kN/m2；故行车顶板需要进行加固支撑；为保护顶板结构完整性及安全性，在顶板行车面满铺20mm钢板，在顶板底加钢管支撑。

1、干拌砂浆生产设备基本参数

基础尺寸4000mm*4000mm；

2）每平方受力：（24+200*2+20）KN/（4*4）m2=27.75KN/m2

1）（砂浆罐荷载为27.75 KN/M2）<（顶板可承受荷载32.0KN/m2），符合顶板承载要求。为保证安全，在砂浆罐放置部位，按照地下室顶板行车支撑架搭设要求，对砂浆罐进行加固。

因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带按宽进行800mm，故需用20 #A工字钢架设在后浇带上以便过车，工字钢间距400mm布置，上铺20mm厚钢板。

为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑，加固做法按照地下室顶板行车支撑架搭设要求；保证车库的安全通过。

导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((1460×2+1480+1300×2+200+6680)+2000×2)××10/1000=178.8kN；

施工升降机自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+6680)+1.4×2000×2)×10/1000=220.16kN；

P=n×P=1×220.16=220.16kN

q=P/(a ×c )=220.16/(4.5×3)=16.31kN/m2

为保证安全，在施工电梯放置部位，按照地下室顶板行车支撑架搭设要求，对施工电梯部位顶板进行加固。

1）每盘的重量计算得：约25KN

2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：

3.14×（圆盘直径1.6/2）2=2.00m2

3）地下室顶板受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2；平时盘圆钢筋按2捆重叠计算，地下室顶板受到的压力: 12.5*2=25KN/m2

（盘圆钢筋荷载为25KN/m2）<（非消防车道顶板可承受荷载32.0N/m2），符合顶板承载要求。

1）每捆的重量计算得：约25KN/捆

2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M

为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同次梁；

4）现假设平均每格堆放4扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：

25×4/（0.95×9）=11.7KN/M2＜32.0N/M2

1）算钢管理论重量得Ф48×3.0钢管每米自重：0.033KN/M

2）堆载面分布中得出1M宽1.5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为：（0.033 KN/M）×（675根）=22.275KN/M2

（1.5M高钢管荷载为22.275 KN/M2）<（顶板可承受荷载32.0KN/m2），符合顶板承载要求。

2）每平方受力：（4 KN/m3）×（1m）=4 KN/m2

3）方木可堆载高度：（32KN/m2）/（4 KN/m2）= 8m

1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；

2）（要求堆载高度2m）<（可堆载高度8m），符合顶板承载要求。

2）每平方受力：（18KN/m）×（1m）=18KN/m2

3）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（18KN/m2）=1.78m

1）根据现场材料堆放要求规定页岩实心砖堆放不超过1.5m；

2）（要求堆载高度1.5m）<（可堆载高度1.78m），符合顶板承载要求;故要求现场砂堆载高度小于1.5m。

2）每平方受力：（22KN/m）×（1m）=22KN/m2

3）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（22KN/m2）=1.45m

1）根据现场材料堆放要求规定耐火砖堆放不超过1.2m；

2）（要求堆载高度1.2m）<（可堆载高度1.45m），符合顶板承载要求;故要求现场砂堆载高度小于1.2m。

2）每平方受力：（25KN/m）×（1m）=25KN/m2

3）砖可堆载高度：（32KN/m2）/（25KN/m2）=1.28m

1）根据现场材料堆放要求规定耐火砖堆放不超过1.0m；

2）（要求堆载高度1.0m）<（可堆载高度1.28m），符合顶板承载要求;故要求现场耐火砖堆载高度小于1.0m。

2）每平方受力：（17KN/m2）×（1m）=17KN/m2

3）砂可堆载高度：（32KN/m2）/（17KW/m2）=1.88m

1）根据现场材料堆放要求规定砂堆放不超过1.5m；

2）（要求堆载高度1.5m）<（可堆载高度1.88m），符合顶板承载要求。故要求现场砂堆载高度小于1.5m。

2）每平方受力：（20KN/m2）×（1m）=20KN/m2

3）砂可堆载高度：（32KN/m2）/（20KW/m2）=1.6m

1）根据现场材料堆放要求规定砂堆放不超过1.0 m；

2）（要求堆载高度1.0m）<（可堆载高度1.6m），符合顶板承载要求。故要求现场砂浆池堆载高度小于1.0m。

1）60mm叠合板自重为0.06m*26KN /m3=1.56KN/ m2

2）叠合板现场可堆载最大高度6层，6*1.56KN/ m2=9.36 KN/ m2；

1）（可堆载荷载9.36KN/m2）<（顶板能承受荷载32KN/m2），符合顶板承载要求。故PC构件区可以不加固。

依据已计算出商砼罐车满载时的荷载值为107.51KN/m2，对顶板加固区域整体满堂架进行验算。

（图1） 平 面 图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 纵向剖面图2

g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.03+0.35×200/1000)=0.12kN/m

q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(52+0)×200/1000=14.56kN/m

次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：

（图4） 可变荷载控制的受力简图

（图5） 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.367kN·m

σ=Mmax/W=0.367×106/(1×106.667×103)=3.441N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图6） 次楞剪力图(kN)

Vmax=4.404kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=11.77×1000×80×103/(426.667×104×10×10)=2.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.03+0.3×200/1000+(52+0)×200/1000=10.49kN/m

（图7） 挠度计算受力简图

（图8） 次楞变形图 (mm)

νmax=0.106mm≤[ν]=max(1000Χ0.5/150,10)=10mm

承载能力极限状态下支座反力为：R=8.074kN

正常使用极限状态下支座反力为：Rk=5.769kN

按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9） 简 图

（图10） 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=1.035kN·m

σ=Mmax/W=1.035×106/(106.667×103)=9.7N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图11） 主楞剪力图(kN)

Vmax=11.77kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=11.77×1000×80×103/(426.667×104×10×10)=2.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

（图12） 简 图

（图13） 主楞变形图(mm)

νmax=0.301mm≤[ν]=max(1000Χ0.5/150,10)=10mm

立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=22.569kN

l01=kμ1(h+2a)=1×1.616×(1.2+2×200/1000)=2.585m

l02=kμ2h=1×2.154×1.2=2.585m

l0=max(l01,l02)=max(2.585,2.585)=2.585m

λ=l0/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604≤[λ]=210

立杆稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.566

N1=Rmax=22.569kN

f=N1/(φA)=22.569Χ1000/(0.266Χ4.24Χ100)=199.881N/mm2≤[σ]=205N/mm2

GB 50457-2019标准下载立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604

N3=Rmax+1.2×H×gk=22.569+1.2×6×3.33/100=22.809kN

DB62／T 2993-2019标准下载f=N3/(φA)=22.809Χ1000/(0.266Χ4.24Χ100)=202.091N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(22.569,0)=22.569kN

N=22.569kN≤[N]=150kN