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达万铁路线洲河大桥连续梁托架、挂篮施工达万铁路线洲河大桥位于四川省达州市境内，是达万铁路的重要控制性工程之一。该桥跨越洲河，主桥采用连续梁结构形式，施工过程中采用了托架和挂篮两种关键技术手段。
在连续梁施工中，托架主要用于桥梁墩柱上的现浇段施工。托架由钢构件组成，具有较强的承载能力和稳定性，能够为混凝土浇筑提供可靠的支撑平台。通过精确的设计与安装，托架确保了桥梁底板及腹板的施工精度，并有效减少了施工对河道的影响。
挂篮技术则应用于悬臂浇筑阶段。挂篮是一种可移动的模板支架系统0148.洞门装修洞门牌及号标(隧道单价分析)，它将施工荷载传递至已完成的梁段上，从而实现逐段浇筑。洲河大桥挂篮设计合理，操作灵活，不仅提高了施工效率，还保证了结构的安全性和美观性。此外，挂篮施工避免了大量临时支撑的使用，降低了成本并缩短了工期。
整个施工过程结合BIM技术和信息化管理，实现了精细化控制。通过对温度、应力等参数的实时监测，确保了连续梁线形平顺及合龙精度达标。洲河大桥的成功建设体现了我国铁路桥梁施工技术水平的不断提升，为区域经济发展提供了重要交通保障。
加载试验过程中，要保证托架（挂篮）的两个工作面的加、卸载量同步。
加载时要指定专人观察托架和挂篮的各部位受力状态的变化情况，如有异常，立即停止加载。
1 、在方案的初选时本着高效经济的原则，各项措施在保证使用要求的前提下，要考虑利于现场操作。
2、在方案的现场落实控制上，要高标准，严把关，力求准确地把握和控制各工序的质量，对关键部位实行定人定岗。
3、对托架两侧边主桁的固定，采取在临时支座上预埋钢板焊接形式。加载过程中发现预埋件处混凝土有拉裂现象，后又采取在墩顶设置转点将两侧边主桁直接焊接固定。
托架、挂篮加载试验测量数据（表—1）（单位：m）
托架、挂篮弹、塑性变形量表（表—2） （单位：mm）
1、表中测点位于距梁段后端4.2M的前吊杆处。
2、实际施工过程中，取表中弹性变形值为施工依据，塑性变形值仅作为参考。
各梁段挂篮弹、塑性变形量 （表—3）
(1)、表中弹性变形数值由表—2中弹性变形数值经过荷载和作用点的位置进行换算，计算公式：Δ= 8.74GL/480×4.2
式中：G—梁段作用于前吊杆作用力（KN）
L—梁段长度（m）
（2）施工过程中根据上一段的实际下沉量及时进行调整。
第四章 托架、挂篮理论计算
托架理论弹性变形量的计算：
一、确定0#段托架预埋件所受荷载：（附—1）
S15=0.6*4+1/2*0.2*0.4*2+504*0.6*2+1/2*0.6*0.2*2+
0.35*2.8+1/2*1*0.3*2+0.2*1*2
=2.4+0.08+6.48+0.12+0.98+0.3+0.4=10.76(m2)
S14=0.56*4+1/2*0.2*0.4*2+4.8*0.6*2+1/2*0.6*0.2*2+
0.35*2.8+1/2*1*0.3*2+0.2*2*1=9.88(m2)
V=1/2*( S15+ S14)*4=41.28(m3)
G=41.28×2.625=108.4(t)
外模（2块） 6.0t
底模 6.0t
内模 4.5t
倒链、千斤顶、内外模拉杆，外模中横梁，合计5t
（3）、托架平衡梁[32b：5*43.07*2=430.7(kg)
（4）、托架自重：20t
（5）、预埋件[32b：(3+2+1)×4×43.07=1.03(t)
（6）、施工荷载(人员振捣棒)：5t
（7）、荷载系数：k=1.15
总荷载：(108.4+6+6+4.5+5+0.43+20+1.03+5) ×1.15=180(t)
二、托架悬臂预埋件位置的确定：（附—2）
、据此求得M图和Mp图如下:
0.5 m 0.5m 1.5m 1.0m 1.5m
75t 15t
托架分布梁受力示意图 M 图
0.5m 0.5m 1.5m
MP 图
δ11=1/2×0.6×1×2/3×0.6+1/2×0.6×1.5×2/3×0.6=0.3
△1p=δ11*X
X=14.0625/0.3=46.9
2）、当支持点距离荷载P=75t的作用点为0.3时的
M图和Mp图如下:
0.8m 1.5m 0.3m 0.5m 1.5m
0.52
19.57 14.67
M 图 MP 图
X=7.19/0.207=34.7(t)
则两种受力状态分别如下图所示:
75t 30t 75t 75t 30t 75t
31.9 46.9 22.5 46.9 31.9 42.6 34.7 25.4 34.7 42.6
0.5m 0.5m 1.5m 1.5m 0.5m 0.5m 0.3m 0.5m 1.5m 1.5m 0.5m 0.3m
(1) (2)
由以上两种受力状态可以看出状态（1）受力较为合理，据此进行墩身预埋件布置。
三、托架理论弹性变形量计算:（附—3）
1、变化荷载：108.4+5+6=119.4t×1.1=132(t)
2、单片托架承载:边主桁架承载55t/个。中间主桁架承载22t。取边主桁架分析。
3、对边主桁架的承载情况按两种情况进行分析。
4、当荷载分别按①②两种情况单独作用时，托架的变形量如表所示：
q=55t/4m q=55t/4m
0.5m 3.5m 1.25m 0.5m 2.75m 0.75m 1.25m
情况（1） 情况（2）
取(1)、(2)两种情况的平均值为2.5mm,即为托架的理论弹性变形量。
挂篮理论弹性变形量的计算：
将结构简化可以得到一个一次超静定桁梁组合结构。即如图所示：将CB、DC、AC看作只受轴向力的杆件，将DBA看作可以承受弯矩，剪力和轴力的梁（杆和梁的自重可忽略不计）
采用力法求结构的内力，然后用图乘法求吊点位移。
已知：P=281 KN ，E=2.06×1011N/m2 α=39.8ο
取AC杆为多余约束杆，则结构受力图简化为（1）图，基本结构图为（2）图
4.8m 4.8m
A
db11／t 1757-2020 滑雪场所等级划分与评定 （1）图 （2）图
结构简图的支座反力为：
2.81×105×9.6=Vb×4.8 Vb=5.62×105 N
基本结构图的支座反力为:
则力矩图Mk、Mp如下所示:
【精编招标文件】如皋市郭园镇惠园路沿河风光带驳岸工程施工组织设计δ11=ΣN12 L/EA+Σ∫（M12 /EI） ×dx
=1/EA1×(12 ×6.25×2)+1/EA2×(1.282×4+0.772× 9.6)+1/EI×(1/2×3.1×4.8×2/3×3.1×2)