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三角型挂篮计算书溧阳市金陵桥梁挂篮有限公司
由挂篮结构设计图纸可知仁恒锦绣园一期安装工程施工组织设计，主构架由三组的桁架承载构件联接而成，因此只 需计算其中一组的受力和应变情况。 （一）、技术参数 （1）按节段浇注砼重量：142x1.2=170t （2）底模重量14t（包括下横梁及附件） （3）外侧模重量2×5.5t（包括外滑梁） （4）内模重量2×5t（包括行走机构和内滑梁） （5）前横梁3.5t（包括其上附件） （6）另加2.5%的施工负荷： (170+14+2×5.5+2X5+3.5） ×2.5%=5.2t 以上重量共计：214t。这个负荷全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假定两者 各承担一半，则主构架负载为214/6=35.7t按36t负载计算。 （二）、受力分析及计算 受力简图：由前可知主构架中一端负荷按36t计算
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(1)、杆件内力图：
（2）、虚拟状态下的内力图（T=
2）、虚拟状态下的内力图（T=1）
式中：F—一单位力T=1作用于构件时，桁架各构件的内力。 F一一实际杆件内力。 E—弹性模量2.1x10°KN/cm²。 Li、Ai一一各构件的计算长度和截面积。 现将各杆件参数和计算结果列表如下：
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5、杆件的稳定性及强度验算： 选择受拉应力最大的构件进行校核，从前文可知，杆件BC的轴向力最大，应计 算其稳定性，杆件AC的轴向拉力最大，应计算其抗拉强度。 （1）、杆件BC的稳定性计算：由前文可知：Ix=37200cm4I=31804cm4
31804 = 13.84 入=1/ix=400/13.84=28.9
故杆件BC属短粗杆件
（2）、杆件AC的抗拉强度验算：
FAC 63.6×10 =383Kg/cm²<[s］=1600Kg/cm A 166
于件AC强度足够。从以上杆件计算可知，未计算杆件显然安全。
四、前上横梁的强度和挠度计算
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1、强度计算 从挂篮总图可知，前横梁有12个吊点，其中2个用于外侧模，4个用于 内模，6个用于底模，现按12个吊点计算，假定同一部位吊点力相等，再由 前文阐述，可知道各吊点力的位置和大小。如图：
加2.5%施工负荷：则F=（7.5x2+5.5×2）/4×1.025%=6.
F2= ：（12.3x2+5x2）/8x1.025%=4.5t F3= ：（102.4+14）/12x1.025%=10t
可知前横梁所受最大弯矩：
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Mmax=207.477KN.m=2074770Kg·cm
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10000×45.5×557.56700×80×557.5 16EI 16EI =0.27cm 通过计算，可知横梁的最大下挠度处在跨中，其大小为：Yman=0.27cm 挂篮总变形挠度：f=0.27+0.7=1.0cm，参考有关挂篮设计资料，主承载系统的总 挠度不大于20mm，所以本设计方案满足要求。 五、下横梁 底模前、后下横梁由两根40槽钢拼焊而成，吊点各有6个，且分布均匀合 理。这里不作强度及挠度计算。 六、外滑梁的挠度和强度计算 外滑梁主要承受箱梁两侧翼板重量，有前文可知每侧浇注砼重量为7.5t。这 里不考虑外滑梁自重，并设想整个负荷是均布在外滑梁上的q=（7.5t+5t） /500=25kg/cm（按25kg/cm计算>
六、外滑梁的挠度和强度计算
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1、外滑梁由两根32b槽钢组成，其W=2×503.5=1007cm I=2×8056.8=16114cm
2 挠度计算：最大挠度在滑梁中部
根据规范要求，外滑梁变形量不大于1/400=500/400=1.25cm 因此本设计方案的外滑梁合理。
其W=2×503.5=1007cm I=2×8056.8=16114cm
5ql4 5×25×5004 =0.6cm 384EI3 384×2.1×10°×16114
=781250kg.cm 88 W1007 七、内滑梁的挠度及强度计算 由前文可知内模承受载荷12.3t，内模自重按5t计算，则一根内滑梁上日 量（12.3+5）/2=8.65t，假设整个负荷是均布在内滑梁上的， q=8.7t/500=17.4kg/cm。内滑梁由两根32b槽钢组成，同理计算可知强度、 足够。
由前文可知内模承受载荷12.3t，内模自重按5t计算，则一根内滑 量（12.3+5）/2=8.65t，假设整个负荷是均布在内滑梁上 q=8.7t/500=17.4kg/cm。内滑梁由两根32b槽钢组成，同理计算可知强 足够。
挂篮施工时抗倾覆稳定性计算
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1、后锚强度计算： 每组承重架后部有二根后锚扁担梁、各通过二根Φ32mm精制螺纹钢与桥面 锚固，所以每组承重架有四根后锚杆，由前文可知，每组承重架的后锚力为 NA=45t.而每根Φ32mm精制螺纹钢的许用抗拉强度为：
o]= 51.3 =25.7 2
则：四根后锚杆的许用拉力共计
2、后锚扁担梁的强度验算：
扁担梁由二根20槽钢和贴板拼焊而成 I=7430cm4 W=743cm² 截面积：A=2x32.83+1×18×2=101.7cm ×10²×80=9×10²Kg.cm 4 则：后锚扁担梁所受的弯曲应力：
后锚扁担所受的剪切应力：
45/4 11.25 ×10²=111kg/cm² A 101.7 最大应力： =√(o²+3t,²)=√(1211²+3×111²)=1226kg/cm²<[0 ]=1600kg/cm²
45/4 11.25 x103 x10²=111kg/cm 1= A 101.7
4×25.7=102.8t>45t 故后锚安
所以后锚扁担梁安全。 综合上述分析可知，挂篮施工时的抗倾覆稳定性可靠。
挂篮空载前移时抗倾覆稳定性计算
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当挂篮空载前移到箱梁浇筑位置时，此时处于悬伸空载下的挂篮所受的倾 覆力最大。参考外模、内模、底模、下横梁和上横梁的重量，可初步算出每组 承重架前端载荷为：T≈15t. 则反扣轮组负荷：
500 x15=18.8 LAB 400
1、反扣轮组联接螺栓的强度校核： 由设计图纸可知，反扣轮组与主构架的联接螺栓为10组 M24×80，查表可知每组M24螺栓的额定抗拉力为[Fl=4.375t，
反扣轮组联接螺栓的强度校核
1010 2、 轴承负荷校核：
db45／t 954-2013 高速公路交通标志和标线设置规范溧阳市金陵桥梁挂篮有限公司
每套反扣轮组共有8套412轴承。考虑到挂篮实际使用时受力的不均衡性 故假定只有2只轮中的4只轴承受力。查表可知每只412轴承的额定负荷为7t 4只412轴承的额定静负荷为4×7t=28t>FA=20t，故轴承安全。 3、每套反扣轮组中当4根固定轴，直径为Φ60考虑到反扣轮组在施工中受力的 不均衡性，假设只有2根轴受力。 则：一根轴所受的剪切力为：
F/2 20/2 =0.35t/cm²≤[]=1.4t/cm 6
所以固定轴的抗剪切强度足够。 因为固定轴受弯曲应力很小，这里不作弯曲强度校核 综上所述可知挂篮空载前移时抗倾覆稳定性可靠
京沪铁路罗尔庄特大桥上跨104国道安全施工方案溧阳市金陵桥梁挂篮有限公
新九曲河特大桥挂篮工况受力计算结果一览表计算内容工况单位计算内容细目负载指标安全空载指标安全（按1#节段）系数（挂篮行走状态）系数中间支座反力t8125后支座t4520受拉力中32吊杆Fmaxt1083.58主构架前端部cm0.7挠度前横梁跨中总挠度cm0.3符合≤2cm前横梁端部cm0.2跨中t.cm2074.77前横梁最大弯矩端部t.cm991后锚梁t.cm900主构架Kg/cm²52520003.8最大应力前横梁Kg/cm²69220002.89后锚梁Kg/cm²126620001.58挠度后下横梁cm4.3L/400=4.3符合主构件销轴Kg/cm²51614002.7最大剪切应力反扣轮销轴Kg/cm²35014004