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建筑桩基技术规范建筑桩基技术规范是指导建筑工程中桩基础设计、施工和验收的重要技术文件，旨在确保建筑物的安全性、稳定性和耐久性。桩基础是一种深基础形式，通过将荷载传递至深层坚实土层或岩层，以满足上部结构的承载力和变形要求。该规范涵盖了桩基的设计原则、选型方法、施工工艺及质量控制等内容。
首先，在设计方面，规范要求根据地质条件、荷载特性及环境因素合理选择桩型（如预制桩、灌注桩等）和桩长，并进行承载力计算与沉降分析。同时，需考虑地震、地下水等特殊工况的影响，确保桩基具有足够的安全储备。
其次，施工环节强调工艺标准和质量监控。例如，钻孔灌注桩应严格控制孔径、垂直度和混凝土浇筑质量；预制桩则需关注打桩过程中的贯入度和接桩连接的可靠性。此外，规范还对试桩检测、承载力试验等提出了明确要求，以验证设计参数的合理性。
最后，在验收阶段，规范明确了各项技术指标的检验方法和合格标准，确保桩基工程符合设计要求并达到预期功能。总之，建筑桩基技术规范为工程建设提供了科学依据和技术保障，对促进建筑行业的健康发展具有重要意义。
dbj41t 261-2021 建筑地基安全性鉴定技术标准5.1.1.2水平力；
M土 MS N: R >
式中F一作用于桩基承台顶面的竖向力设计值； 一桩基承台和承台上土自重设计值《自重荷载分项系 数当其效应对结构不利时取1.2；有利时取1.0）；并 应对地下水位以下部分扣除水的浮力； N一 轴心竖向力作用下任一复合基桩或基桩的竖向力设 计值 N：一偏心竖向力作用下第i复合基桩或基桩的竖向力设 计值 MxM，一作用于承台底面通过桩群形心的x轴的弯矩 设计值； Xi、y第i复合基桩或基桩至x、y轴的距离； H一作用于桩基承台底面的水平力设计值； H一作用于任一复合基桩或基桩的水平力设计值； n一桩基中的桩数。 5.1.2对于主要承受竖向荷载的抗震设防区低承台桩基，当同时满 列条件时，桩顶作用效应计算可不考虑地震作用： 5.1.2.1按《建筑抗震设计规范》规定可不进行天然地基和基础抗
式中R一桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值。 注：当上部结构内力分折中所考虑的v取值与本规范第4.1.1条的规定一致时， 则作用效应项中不再代入计算；不一致时，应乘以脏基与上部结构的比 值。
5.212地震作用效应组合：
偏心竖向力作用下，除满足式（52.1一3外，尚应满足下式
桩基竖向承载力设计值
5.22桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值，应符合 下列规定： 5.221 桩数不超过3根的桩基，基桩的竖向承载力设计值 为
(5. 2. 21)
当根据静载试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，基桩的 竖向承载力设计值为：
5.2.2.2对于桩数超过3根的端承桩桩基，宜考虑桩群、
5.2.2.2对于桩数超过3根的端承桩桩基，宜考虑桩群、 土、承台的相互作用效应，其复合基桩的竖向承载力设计值为：
R=nQt/Y+nQt/+nQ/Y
当根据静载试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，其复合 基桩的竖向承载力设计值为：
R=nQ/Y+nQ/ Qc±*Ao/n
当承台底面以下存在可液化土、湿陷性黄土、高灵敏度软土、 欠固结土、新填土，或可能出现震陷、降水、沉桩过程产生高孔 隙水压和土体隆起时，不考虑承台效应，即取=0，取
表5.231中B/1=0.2一栏的对应值 式中QQ一分别为单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标 准值 Qc一相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限 阻力标准值： 一承台底1/2承台宽度深度范围（≤5m）内地 基土极限阻力标准值； A。一承台底地基土净面积； Q一单桩竖向极限承载力标准值； nn一分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系 数、桩侧阻端阻综合群桩效应系数、承台底土阻力 群桩效应系数，按本规范第523条确定YsP、 P、Y一分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数、桩 侧阻端阻综合阻抗力分项系数、承台底土阻抗力分项系 数，按表5.22采用。
桩基竖向承载力抗力分项系数
Ho 型与工 静输试验法 经验参数法 P。 预制、钢管 1.60 1.5 1. 70 大直径港注桩（洁底干净） 1.80 1.5 1. 65 泥浆护壁钻（冲）孔藏注 1.02 1.7 1. 65 干作业钻孔番注桩（<0.8） 1.05 1. 70 1. 65 沉智藏注桩 1.70 1.75 1.70
注：①根据静力触探方法确定预制账、钢管底承载力时，取yyrp1.8080 2抗拨低的例阻抗力分项系数y可取表列数值
5.2.2.8所有基桩的竖向承载力设计值的取值尚应满足本 范第5.5节桩身承载力计算要求。 5.28群桩效应系数%7可按下列规定确定： 5.281桩侧阻群桩效应系数2、桩端阻群桩效应系数》
群性双应系数%%%%可按下列规定确定： 5.281桩侧阻群桩效应系数2、桩端阴群桩效应系数%
及根据单桩静载试验确定单桩竖向极限承载力时的桩侧阻端阻综 合群桩效应系数可按表5.2.3一1确定；
则阻、端阻群桩效应系数、为及 侧阻端阻综合群桩效应系数
：①Bc√分别为承台宽度和低的入土长度，&为低中心距，当不规则布低时按本 规范第539条确定； ②当/d时，取n1；两向脏距不等时，&/取均位； 当桩侧为成层土时，n可按主要土层或分别按各土层类别取值； ④对于孔障比0.8的非饱和粘性土和松散粉土、砂类土中的挤土群，表列 系数可提高5%，对于密实粉土、砂类土中的群桩，表列系数宜降低5%
排列、承台内外区面积比等有关。承台底阻力群桩效应系数可按下 式计算：
可参照的试桩资料或地质条件复杂时，应由现场静载荷试验确定 5.2.4.8对三级建筑桩基，如无原位测试资料时，可利用承 载力经验参数估算。 5.2.5采用现场静载荷试验确定单桩竖向极限承载力标准 值时，在同一条件下的试桩数量不宜小于总桩数的1%，且不应小 于3根，工程总桩数在50根以内时不应小于2根。试验及单桩竖 司极限承载力取值按附录C方法进行。 5.2.·当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单 桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验可按下式计算：
式中u一桩身周长 一用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极 限侧阻力标准值； 1一桩穿越第i层土的厚度； 桩端阻力修正系数； p+一桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值(平均值)； A一桩端面积。 5.2.6.1值应结合土工试验资料，依据土的类别埋藏深 度、排列次序，按图5.26折线取值；
注：①P，为桩端穿越的中密一密实砂土、粉土的比贸入限力平均值；D为砂土、粉 土的下卧软土层的比贸入限力平均值； 2采用的单桥探头，圆惟底面积为15xm²底部带7m高滑套，惟角60
5.262桩端阳力修正系数值按表5.26一2取值；
注：低入土深度15≤h≤30n时，值按h值直线内插h为基底至低端全断面的距 离（不包括尖高度） 5.268P可按下式计算： 当p≤pe时
Pc=(P+β *P±)
5.2.7当根据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单 桩竖向极限承载力标准值时，对于粘性土、粉土和砂土，如无当地 经验时可按下式计算：
Q=u山Bf+adA
5.2.8当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系 确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：
桩的级限侧阻力标准值d（kPe
②为含水量W/L ②对于预制，根据土层埋燥h，将d乘以下表修
注：①取值宜考虑脏端持力层土的状态及脏进入持力层的深度激应，当进入持 力层深度h为：h≤DDh<4D，h4D；可分别取较低值、中值，较高 位。 ②砂土密实度可根据标贸击数N判定，N≤10为松散，10N<15为销密，15 N≤30为中密，N30为密实 当对沉降要求不严时，可适当提高位
大直径灌注桩侧阻力尺寸效应系数 端阻力尺寸效应系数
注：表中D为桩端直径，
5.210当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验 确定钢管桩单桩竖向极限承载力标准值时，可按下式计算：
口钢管桩宜按表5.2.10确定。
管桩侧阻挤土效应系数
对于带隔板的半口钢管桩，以等效直径4。代替d确定、 d=d//n；其中n为桩端隔板分割数（见图5.210）。
图乓2.10 隔板分割
5.2.11嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值，由桩周土 总侧阻、嵌岩段总侧阻和总端阻三部分组成。当根据室内试验结果 确定单桩竖向极限承载力标准值时，可按下式计算：
s一嵌岩段侧阻力和端阻力修正系数，与嵌岩深 径比h/4有关，按表5.2.11采用。
s一嵌岩段侧阻力和端阻力修正系数，与嵌岩深 径比h/4有关，按表5.2.11采用。
嵌岩段侧阻和端阻修正系数 表5
注：①当联岩段为中等风化岩时，表中数值乘以0.9折减； 2岩石单轴抗压强度的标准值可按附录C中C.0.11条规定取值
5.2.12对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台下 有不小于厚的非液化土或软弱土时，土层液化对单桩极限 承载力的影响可将液化土层极限侧阻标准值乘以土层液化折减系 数计算单桩极限承载力标准值。土层液化折减系数按表5.2 12确定。
层液化折减系数 表5.212
注：①N为饱和土标准贸入击数实测值；No为液化判别标准员入击数临界值： ②对于挤土，当桩距小于4广东省水运建设预算编制规定 及配套定额补充规定，且桩的排数不少于5排、总桩数不少于25根 时土层资化折减系数可股221
时，土层漱化价成系效可取2%1 当承台底非液化土层厚度小于1m时，土层化折减系数按表 5.2.12中降低一档取值。
当承台底非液化土层厚度小于1m时，土层化折减系数按表 5.2.12中降低一档取值。
特殊条件下桩基竖向承载力验算
5.2.18当桩端平面以下受力层范围内存在软弱下卧层时北辰b3居住区污水工程施工组织设计， 应按下列规定验算软弱下卧层的承载力
5.2131对于桩距S≤64的群桩基础，按下列公式验算；