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16米空心板桥计算书，写得非常棒16米空心板桥是一种常见的中小跨径桥梁结构形式，以其施工简便、造价经济和承载能力较强的特点，在公路和市政工程中得到了广泛应用。以下是一份关于16米空心板桥计算书的简介：
本计算书针对16米预应力混凝土空心板桥的设计与计算展开详细分析，涵盖结构设计理论、荷载组合、内力计算及配筋设计等内容。全书以《公路桥涵设计通用规范》（JTGD602015）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD622004）为依据，结合实际工程需求，确保设计符合现行规范要求。
计算书首先对桥梁的基本参数进行定义，包括板宽、板高、跨径以及材料性能等，并明确预应力钢绞线的规格与布置方式。随后，根据恒载、汽车荷载及人群荷载等作用效应，采用影响线法或有限元方法计算各工况下的弯矩、剪力和挠度值。通过合理分配预应力损失，精确确定有效预应力水平，保证结构在使用阶段满足抗裂性和变形控制的要求。
本计算书逻辑清晰、数据详实，不仅适用于工程技术人员参考学习，也为类似项目的实施提供了重要的技术支撑。
jt／t 1180.10-2018 交通运输企业安全生产标准化建设基本规范 第10部分：水路危险货物运输企业m2汽=1/2（0.110＋0.119＋0.112＋0.093）=0.217
m2挂=1/4（0.111＋0.117＋0.120＋0.113）=0.115
m3汽=1/2（0.097＋0.106＋0.115＋0.106＋0.095＋0.087）=0.303
m2汽=1/2（0.098＋0.109＋0.117＋0.102）=0.213
m2挂=1/4（0.105＋0.113＋0.117＋0.111）=0.112
⑵支点、支点到四分点的荷载横向分布系数
m3汽= m2汽=1/2×1.00=0.500
m2挂=1/4（1.00+0.10+0.10）=0.300
支点到四分点的荷载横向分布系数按直线内插进行。
ξ为折减系数三列车取0.8，两列车取1.0
M3汽=1.155×0.8×(60×4.085＋120×6.085＋120×5.385)×0.303=453.47kN.m
M2汽=1.155×1.0×(60×4.085＋120×6.085＋120×5.385)×0.218=408.28 kN.m
M挂=1.0×250×(3.485＋4.085＋6.085＋5.485)×0.121
=578.99 kN.m
M3汽=1.155×0.8×(60×1.564×0.433＋120×4.564×0.303+120×4.214
×0.303+70×1.714×0.303＋130×0.714×0.433)
=403.18 kN.m
M2汽=1.155×1.0×(60×1.564×0.403＋120×4.564×0.218+120×4.214
×0.218+70×1.714×0.218＋130×0.714×0.403)
=382.32 kN.m
M挂=1.0×（3.664×0.156＋4.564×0.121＋3.564×0.121＋3.264×0.121）×250
=487.50 kN.m
Q3汽车=（1+μ）·ξ·∑mi·Pi·yi
=1.155×0.8×(120×0.5＋120×0.443＋60×0.278)
×0.303=36.35kN
Q2汽车=（1+μ）·ξ·∑mi·Pi·yi
=1.155×1.0×(120×0.5＋120×0.443＋60×0.278)
×0.218=32.69kN
Q挂=1.0×(250×0.5×0.121＋250×0.451×0.121＋250×0.286×0.121＋250×0.141×0.130) =42.03 kN
Q支汽=（1+μ）·ξ·∑mi·Pi·yi
=1.155×1.0×(0.5×120×1.0＋0.455×120×0.943＋0.325×60
×0.778＋0.373×130×0.162) =155.36kN
Q支挂=1.0×(0.3×250×1.0＋0.265×250×0.951＋0.147×250×0.786＋0.121×250×0.737) =189.18kN
Q汽=（1+μ）·ξ·∑mi·Pi·yi
=1.155×1.0×(0.303×120×0.75＋0.303×120×0.693＋0.303
×60×0.528) =71.69kN
Q挂=1.0×(0.121×250×0.75＋0.121×250×0.701＋0.121×250
×0.536＋0.121×250×0.487) =74.84kN
内力组合按“公预规第4.1.2”条规定进行，恒载产生的效应与活载产生的效应同号时：
则 荷载组合Ⅰ S=1.2SG+1.4SQ
荷载组合Ⅲ S=1.2SG+1.1SQ
式中：SG—恒载重力产生效应
表中提高系数详见《结构设计原理》荷载效应组合
(一)、预应力钢筋截面积的估算
根据桥预规定,预应力梁应满足使用阶段应力要求和承载力极限状态的强度条件。故按承载力极限状态来估算，这时预应力钢筋达到抗拉设计强度，砼达到抗压设计强度。后张法预应力砼空心板可以近似地简化。按下列公式来估算预应力钢筋面积：
Ay=γcMj/αhRy
Ny=γcMj/αh（α取设计经验值为0.76）
则Ny=1.25×1237.44/0.76×0.9=2261.40kN
选用直径为Φ15.24（7Φ5.0）钢铰线，且采用后张法施工。
n=Ny/Ry.ay=2261.40×103/1860×140=8.68 束
按施工和使用阶段估算，钢束数也为9束左右，选定钢束数n=9束 Ay=9×1.40=12.6cm2
（二）、预应力钢筋布置
后张法预应力钢筋的布置按“公
四、净截面和换算截面的几何特性计算
式中n—钢筋弹性模量与砼弹性模量之比
n=Ey/Eh=1.95×105/3.3×104=5.91
（二）换算截面的重心位置
钢筋换算截面对毛截面重心净距
换算截面对毛截面重心的距偏离：
dh0=Sg/A0=2388.65/4750.15=0.50cm
换算截面重心到截面下缘距离：
换算截面重心到截面上缘距离：
钢筋重心到换算截面重心距离：
=4814357.732cm4
W0下=I0/y0上=4814357.732/46.63=103245.93cm3
W0上=I0/y0下=4814357.732/42.37=113626.57cm3
预加应力阶段净截面几何特性计算：
假设砼达到R30时张拉
Ah=4688.28 cm2 重心距板顶距离y=47.13cm
对板顶边的面积矩S1= Ah×y=4688.28×47.13= 220959cm3
自身惯性矩I1=4723333.21cm4
yjs=ΣSi/Aj=194037/4374.28=44.36cm
=4221642.33cm4
Ws=Ij/ ys=4221642.33/44.36=95167.77cm3
Wx=Ij/ yx=4221642.33/45.64=92498.74cm3
Wy=Ij/ ey=4221642.33/37.82=111624.60cm3
以跨中正截面强度验算为例
顶板平均宽：bi'=A/ hi'=[(93＋89)/2*7+(89+93.2)/2*3]/11=82.8cm
顶板厚为：hi'=11cm
由RYAY=1860×22.4=41664
Rabi'hi'=23×82.8×11=20948.4
RYAY> Rabi'hi'故说明部分腹板砼参加工作。
=[1860×22.4－23×（82.8―7―2×10）×11]/23×（7＋2×10）
=44.36<0.55h=47.51cm
=1/1.25[23×（7＋2×10）×44.36×（85.74－44.36/2）＋23×（82.8
―7―2×10）×（85.74－11/2）×11]
=2306.96kN.m>2196.89kN.m 符合要求
式中γc表示砼安全系数，按“公预规”取用1.25
按《公路桥规》规定采用σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395Mpa
（一）预应力钢束与管道之间摩擦引起的预应力损失
（二）锚具变形、钢铰线回缩引起的应力损失
σs2=∑△L/LEy=1.2×2.0×105/2394=100.25Mpa
式中△L表示钢筋回缩值取用6*2=12mm
L表示预应力钢筋有效长度
Ey=2.0×105Mpa
(三)分批张拉时砼弹性压缩引起的应力损失
σ°h1=Ny/Aj+Nyey2/Ij
Ny=(σk―σs1―σs2)Ay
=（1395―78.48―100.25）×12.6=15325kN
σ°h1=15325×103/4374.28×102+15325
×103×37.822/4221642.33×104=35.55 Mpa
淤安置房项目盘扣式高支模专项施工方案（2020版）σ°h1表示全部筋束的合力Ny在其作用点处所产生的混凝土正应力
Ny表示筋束的预加力的合力
Aj、Ij混凝土梁的净截面面积和净截面惯性矩
(四)钢筋松驰引起的预应力损失
某集团有限公司450m2 烧结机工程施工组织设计σs5=0.022σk=0.022×1395=30.96 Mpa
按“公预规”附录九计算
σs6=0.9×[nyσhφ（t∞，τ）+Eyε（t∞，τ）]/（1+15μρA）