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特大桥菱形挂篮设计计算上传特大桥施工中，菱形挂篮作为一种高效、经济的悬臂浇筑施工设备，其设计计算至关重要。以下是关于菱形挂篮设计计算的400字左右简介：
设计计算时，首先需明确挂篮的设计荷载，包括混凝土重量、施工人员及设备荷载、风荷载以及动力系数等。其次，根据挂篮的受力特点，进行静力分析，重点计算主桁架的内力分布、节点应力及变形情况，确保结构满足强度与刚度要求。同时，还需对走行系统的抗倾覆稳定性和锚固系统的可靠性进行验算，以保障施工安全。
此外蓝色硅谷城连续梁支架现浇连续梁施工方案，挂篮设计需兼顾轻量化与模块化原则，便于现场拼装与拆卸。在材料选择上，通常采用高强度钢材以减轻自重，同时保证足够的承载能力。通过有限元分析方法，可进一步优化结构布置，减少应力集中现象，并提高整体性能。
总之，菱形挂篮的设计计算是一项复杂而精细的工作，需要结合理论分析与实践经验，确保其在施工过程中能够安全、可靠地完成各项任务，为特大桥建设提供有力支撑。
(e)普通纵梁变形图(单位:m)
查表得I28b普通热轧工字钢的截面特性参数为：
普通纵梁最大变形为△=0.855cm<满足变形要求。
由上式计算可知，普通纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.1.3 底篮后横梁受力验算
底篮后横梁计算模型及受力图(内力单位：kN/m，长度单位:m)
底篮后横梁计算模型空间图
由上述计算结果可知，荷载作用下，后横梁最大弯矩为：M=118.511kN/m；最大剪力为Q=132.572kN；跨中最大挠度为0.3mm 底篮后横梁采用I36b普通热轧工字钢，其截面特性参数为： 从而可以得到其应力为： 由上述计算可知，底篮后横梁满足应力强度和变形要求。 2.1.4 底篮前横梁受力验算 (a)底篮前横梁计算模型及受力图(内力单位：kN/m，长度单位:m) (b)底篮前横梁计算模型空间图 (c)底篮前横梁弯矩图 (e)底篮前横梁支点反力图(单位：kN) 由上述计算结果可知，荷载作用下，前横梁最大弯矩为：M=30.467kN/m；最大剪力为Q=70.259kN；跨中最大挠度为0.567mm 底篮前横梁采用I36b普通热轧工字钢，其截面特性参数为： 从而可以得到其应力为： 由上述计算可知，底篮前横梁满足应力强度和变形要求。 2.1.5 吊带 (或精轧螺纹钢) 计算 后吊带所承受的最大支点反力为246.07kN，采用φ32精轧螺纹钢时，其应力为： 其安全储备为：K=650/305.943=2.125(精轧螺纹钢控制应力取650MPa)。 前吊带所承受的最大支点反力为174.7kN，采用φ32精轧螺纹钢时，其应力为： 其安全储备为：K=650/217.208=2.993。 由上述计算可知，底篮前后横梁的吊带安全储备均大于2，满足要求。 第3章 挂篮主桁计算 3.1 荷载组合I(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载) ① 混凝土重量+超载+动力附加荷载： 由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的56.2%，即 前吊点承受43.8%的混凝土荷载，即 主桁荷载作用于挂篮前支点 P1=7.8×1.2＝9.36t 前吊点承担底篮、侧模、内模1/2荷载： P2=(8.6+10.8+4)×1.2/2=14.04t 前提升系统，端模。张拉操作平台作用在挂篮前支点： P3=(4.6+1.0+0.5)×1.2=7.32t ③ 前吊点承担人群和机具荷载的一半 P4=(0.25×3×17.35)×1.4/2=9.109t ④ 倾倒和振捣混凝土荷载 P5=0.4×3/2×17.35×1.4=14.574t 3.1.2 荷载组合I作用下主桁计算 主桁计算简图(单位：cm、N) 注:支点反力为负表示拉力，为正表示压力。 后锚安全系数取2，则所需的φ32精轧螺纹钢(张拉力513kN)根数为： 改用普通热轧[32b槽钢后应力为： 5号： (满足要求) 3号和4号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3m和5.831m，且4号杆件的轴压力大于3号杆件，故在此只验算4号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为1276kN。4号杆件的换算长细比为： 改用普通热轧[32b槽钢后应力为： 由于热轧轻型[30槽钢按轴压计算时不满足，故直接采用普通[32b槽钢验算： 而3号杆件的轴力只有4号杆件的56.5%，故3号杆件采用热轧轻型[30槽钢满足强度和稳定性要求。 由上述计算结果可知，4号杆件采用热轧轻型2[30槽钢不能满足强度和稳定性要求，而采用普通热轧2[32b槽钢即可满足要求。 3.2 荷载组合II(混凝土重量+超载+混凝土偏载+挂篮自重+人群和机具荷载) 由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的56.2%，即 前吊点承受43.8%的混凝土荷载，即 主桁荷载作用于挂篮前支点，每个主桁支点为 P1=7.8×1.2/2＝4.68t 每个主桁前吊点承担底篮、侧模、内模1/4荷载： P2=(8.6+10.8+4)×1.2/4=7.02t 每个主桁前吊点承受前提升系统，端模1/2荷载,张拉操作平台作用在一个主桁挂篮前支点： P3=(4.6+1.0)×1.2/2+1.2×0.5=3.96t ③一个主桁前吊点按偏载承担人群和机具荷载的一半 P4=(0.25×3×17.35)×1.4/4=4.555t ④ 一个主桁前吊点按偏载承担倾倒和振捣混凝土荷载 P5=0.4×3/2×17.35×1.4/2=7.287t 由以上计算可知，两个主桁的前吊点荷载分别为: 前吊点力小的一侧主桁轴力图(单位：N)
改用普通热轧[32b槽钢后应力为： 3号和4号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为3m和5.831m，且4号杆件的轴压力大于3号杆件，故在此只验算4号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为1255.2kN，4号杆件的换算长细比为： 改用普通热轧[32b槽钢后应力为： 由于热轧轻型[30槽钢按轴心轴力计算不满足，故直接采用普通[32b槽钢验算： 而3号杆件的轴力只有4号杆件的56.5%，故3号杆件采用热轧轻型[30槽钢满足强度和稳定性要求。 在偏心荷载作用下，最大竖向位移为△=18.244mm。 由上述计算结果可知，4号杆件采用热轧轻型2[30槽钢不能满足强度和稳定性要求，而采用普通热轧2[32b槽钢即可满足要求。 3.3 荷载组合III(混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载) 由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的56.2%，即 前吊点承受43.8%的混凝土荷载，即 所以每片主桁的前吊点承受的混凝土荷载为41.143t。 主桁荷载作用于挂篮前支点，每个主桁支点为 P1=7.8×1.2/2＝4.68t 每个主桁前吊点承担底篮、侧模、内模1/4荷载： P2=(8.6+10.8+4)×1.2/4=7.02t 每个主桁前吊点承受前提升系统、张拉操作平台和端模的1/2荷载,作用在一个主桁挂篮前支点： P3=(4.6+1.0)×1.2/2+1.2×0.5/2=3.66t ③一个主桁前吊点按偏载承担人群和机具荷载的一半 P4=(0.25×3×17.35)×1.4/4=4.555t 由以上计算可知，两个主桁的前吊点荷载均为: 挂篮前吊点承受拉力P=639.65kN，前吊点精轧螺纹钢受拉长度约为8.6m，E=2.0×105MPa，面积为A=16.08cm2(2φ32精轧螺纹钢)，其伸长量δ为： 所以挂篮的底篮前吊点最大竖向位移△为： △=18.448+17.1=35.548mm 3.4 荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) 挂篮前移时，主桁靠反压轮扣在轨道上行走，挂篮的底篮加侧模的自重为23.4t，端模及张拉操作平台1.5t，前提升系统自重4.6t，则挂篮的前支点的荷载为：P1=23.4/2+1.5+4.6=17.8t，考虑冲击荷载后，单个前吊点荷载为：T=17.8×1.3/2=11.57t。 沪杭铁路客运专线实施性施工组织设计第4章 挂篮支点反力计算 4.1 计算挂篮自重作用下前后支点反力 前吊点承受1/2底篮自重4.3t，前提升系统4.6t，端模1.0t，张拉操作平台0.5t，内模2t，外模5.4t，则前吊点的荷载为： P1=4.3+4.6+1.0+0.5+2+5.4=17.8t=178kN 后吊点(主桁的前支腿)承受1/2底篮自重4.3t，后提升系统6.1t，内模1.0t，外侧模板5.4t，前支腿0.46t，则后吊点的荷载为： P2=4.3+6.1+1.0+5.4+0.46=17.26t=172.6kN ANSYS计算结果： 4.2 混凝土作用下挂篮支点反力 注：挂篮前支点反力向上独山子天津路小区10#楼施工组织设计，前支点处箱梁受向下的压力；挂篮后支点反力向下，后支点处箱梁受向上的拉力。