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061.恒大海泉湾花园一标段(A1、A3地块)承插型轮扣式支模专项施工方案（104P）.doc2、木方：统一采用50×100mm木方。
3、支撑架系统：采用φ48×3.5承插型轮扣式钢管脚手架及其配套配件。
4、垫板：采用脚手架配套底座，垫板为250×250×18厚胶合板垫放。
国道中桥桥面铺装施工方案本工程采用轮扣架钢管脚手架的规格及编号见下表：
3.2 高支模系统设计
1、本工程的各层的支模梁板支顶采用承插型轮扣式钢管支顶，全部梁模板支撑在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板结构面上，支撑架底部垫板上应设固定底座；第二层龙骨铺设在钢管架支顶上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。
2、梁的底板、侧模板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨采用50×100mm的木方，第二层龙骨采用φ48×3.5钢管。梁侧竖方50×100mm的木方，对拉螺栓采用φ12，外楞采用φ48×3.5双钢管（材质Q235）,压脚采用50×100mm的木方，梁底与侧模的接触面采用企口连接。
3、板的底板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨均采用50×100mm的木方，第二层龙骨采用φ48×3.5钢管。
3.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置
1、立杆基础：立杆基础采用250×250×18（厚）胶合板作为垫块。
2、扫地杆：离地面350mm处设置通长纵横扫地杆一道，纵上横下。
3、纵横水平杆布置：纵横连续设置，垂直步距1.2m，水平加固杆应顶至周边的墙、柱上，加强支模的整体抗倾覆能力。保证模板的整体稳定性，条件允许的情况下与结构砼柱拉结，碰到梁的部位与梁顶紧（即所有水平拉杆均与四周的建筑物顶紧顶牢）。
4、垂直剪刀撑：在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m由下至上的垂直连续式剪刀撑，其宽度宜为5～8m。剪刀撑与地面倾角为45°～60°，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，用扣件扣紧。
5、水平剪刀撑：为加强架体稳定性，在架体+350mm处和梁底处，增加上、下二道水平剪刀撑。
6、钢管连接：所有剪刀撑钢管连接均采用配套扣件搭接连接；立杆和横杆采承插借口连接。
7、抱柱措施：支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱措施为2步距一道。
8、可调托撑：支撑架顶部、底部采用可调托撑时。顶托螺杆不得超过300mm，底托螺杆不得超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
3.4 模板支撑系统设置示意图
1、梁模板支撑系统设置示意图
梁模板支撑体系搭设正面示意图
2、板模板支撑系统设置示意图
板模板支撑体系搭设正面示意图 板模板支撑体系搭设立体示意图
3.5 支模搭设说明
3.5.1 400×800mm及以下等梁搭设方式
1、400×800mm及以下等梁使用两排立杆受力。
2、立杆纵横向间距为0.9×1.2m。
3、顶托梁使用单钢管受力。
4、梁底木方采用50×100mm间距250mm。
5、立杆步距为1.2m。
3.5.2 150、130、120、100mm板搭设方式
1、本工程板厚有：150、130、120、100mm厚板。
2、立杆纵横向间距为0.9×1.2m。
3、顶托梁使用单钢管受力。
4、梁底木方采用50×100mm间距300mm。
5、立杆步距为1.2m。
3.5.3其他搭设要求
1、本工程支模施工使用48×3.5mm承插型轮扣式钢管。木方采用50×100mm松木。
2、垂直撑剪刀按设立图搭设，必须从外排四周开始向立面搭设立杆进行搭设。纵向间距为8米为一排。
3、立杆和柱连接按设计图搭设。
4、支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
5、梁立杆垫块采用200×200mm×18mm胶合板。
6、梁板支模的纵横向横杆步距为1200mm。扫地杆高度为350mm。
7、最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在0.2米以内。梁顶托不得升出大于200mm。
8、由于本工程模板使用承插型轮扣式钢管支架。所以立杆轮扣节点间距为0.6数设置，横杆长度为0.3米模数设置。
9、浇筑支模层混凝土时，必须待立杆基础层的楼板混凝土强度达到100%方能浇筑。
10、支模体系必须整体拉通，梁板要拉通，不得梁单独搭设。
3.6 计算方式选择依据
1、计算为了考虑到钢管的使用次数等不利因素。用48×3.0的标准钢管进行计算。但现场均使用48×3.5标准的钢管。
2、由于400×800mm及以下梁，高度为5.0米，所以按400×800mm梁5.0米，采用2排支撑立杆计算，立杆纵横向间距为0.9×1.2m，顶托梁使用单钢管。
3、由于各层楼板高为5.0、3.5、3.0米，板厚度为150、130、120、100mm，所以150m板按5.0米计算，立杆纵横向间距为0.9×1.2m，顶托梁使用单钢管。
4、计算过程见计算书。
4.1 5.0米400×800mm梁模板轮扣钢管支撑架计算书
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，
梁截面 B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。顶托采用单钢管：Φ48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为φ48×3.0。
4.1.2模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×0.400+0.500×0.400=8.360kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.400=1.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.360+1.40×1.800)×0.250×0.250=0.078kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.078×1000×1000/21600=3.632N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.360+1.4×1.800)×0.250=1.883kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1883.0/(2×400.000×18.000)=0.392N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.360×2504/(100×6000×194400)=0.190mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
4.1.3梁底支撑龙骨的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.250=5.100kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.250×(2×0.800+0.400)/0.400=0.625kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.400×0.250=0.450kN
均布荷载 q = 1.20×5.100+1.20×0.625=6.870kN/m
集中荷载 P = 1.40×0.450=0.630kN
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.689kN
N2=1.689kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.876kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.689kN
经过计算得到最大变形 V= 2.049mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.876×106/83333.3=10.51N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.689/(2×50×100)=0.507N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形 v =2.049mm
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
4.1.4梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.248kN.m
经过计算得到最大支座 F= 4.426kN
经过计算得到最大变形 V= 0.174mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.248×106/1.05/4491.0=52.59N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大变形 v = 0.174mm
0331 某铁道学院第八教学楼施工组织设计顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
4.1.5立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
教学楼玻璃幕墙施工组织设计 横杆的最大支座反力 N1=4.426kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.142×5.000=0.851kN