DB34／T 3676-2020 标准规范下载简介：

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DB34／T 3676-2020 双主梁钢板组合梁桥设计与施工指南.pdf

图3非支撑横梁体系钢板组合梁标准断面

Leq一一跨径参数，简支梁、等跨连续梁取为1.4L，连续梁中跨取为（2L+Li+1)/3，L;>Li+1，连续 梁边跨取为1.25L； L一一简支梁、等跨连续梁的计算跨径； Li、Li+1 一不等跨连续梁相邻两跨的跨径； 桥面宽度； 主梁高度； 横梁高度；

一跨径参数，简支梁、等跨连续梁取为1.4L，连续梁中跨取为（2Li+Li+1)/3，Li>Li+1，连续 为1.25L； 一简支梁、等跨连续梁的计算跨径； 不等跨连续梁相邻两跨的跨径：

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DB37T 4319-2021 水利物联网终端技术规范a——主梁间距； bru一—下翼缘宽；

一一主梁间距； bru一—下翼缘宽； bio——上翼缘宽。

2支撑横梁体系钢板组合梁的标准断面见图4，主梁高度、主梁间距、翼缘宽度可按表3选用。

图4支撑横梁体系钢板组合梁标准断面

表3支撑横梁体系钢板组合梁主梁尺寸（m）

5.4.1 支撑横梁体系的横梁设计应符合下列规定： a 横梁间距一般为3.0m4.0m，宜等间距布置； b) 跨间横梁高度宜取为主梁间距的1/9～1/13，且不小于0.3m；中横梁高度可取为主梁高度的 1/2，端横梁梁高可取为主梁高度的2/3，且不小于跨间横梁高度； 桥面板悬臂长度大于2.5m时，宜在主梁外设置悬臂横梁，位置与尺寸见图4。 5.4.2 非支撑横梁体系的横梁设计应符合下列规定： a 横梁间距跨中区域不宜大于8Ⅲ，中支点区域不宜大于6m； b） 跨间横梁高度可取为0.4～0.7m；中横梁高度可取为主梁高度的1/2，且不小于跨间横梁高度；

5.4.2非支撑横梁体系的横梁设计应符合下列规定： a 横梁间距跨中区域不宜大于8Ⅲ，中支点区域不宜大于6m; b 跨间横梁高度可取为0.4～0.7m；中横梁高度可取为主梁高度的1/2，且不小于跨间横梁高度； 端横梁应与桥面板连接，梁高可取为主梁高度的2/3，且不小于跨间横梁高度。

跨间横梁高度可取为0.4～0.7m；中横梁高度可取为主梁高度的1/2，且不小于跨间横梁高度 端横梁应与桥面板连接，梁高可取为主梁高度的2/3，且不小于跨间横梁高度。

5.5.1钢板组合梁桥宜采用预制桥面板。支撑横梁体系预制桥面板横向宜采用分块预制，非支撑横梁 体系预制桥面板宜采用全宽预制。 5.5.2预制桥面板分块应考虑预制、运输、安装的要求确定，公路运输短边长度不宜大于3m。 5.5.3支撑横梁体系桥面板宜采用等厚设计，厚度一般可取为240～260mm。

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5.5.4非支撑横梁体系桥面板横向应采用变厚度设计，主梁顶部厚度可按照式（1）计算，横向跨中厚 度可按照式（2）计算

度可按照式（2）计算

26 hea = =兴 +0.12 50

式中： hes一一主梁顶部桥面板厚度（m）； hea一一横向跨中桥面板厚度（m）； a一一主梁间距（m）； bc一一桥面总宽度（m） 5.5.5非支撑横梁体系桥面宽度大于 0时

a） 墩柱的设置宜与上部结构相对应，可采用管型或方型，混凝土宜采用C55及以上等级； b）墩柱与承台可采用承插式连接，与盖梁可采用灌浆金属波纹管连接，顶部构造应能适应上部结 构的施工。

5.1.1双主梁钢板组合梁桥的木 算应符合本标准的规定，本标准未规定的计算可按照

5.1.1双主梁钢板组合梁桥的木

6.1.24 钢板组合梁桥应对其构件及连接进行下列计算： a) 按持久状况承载能力极限状态的要求进行承载力、整体稳定、疲劳计算； b) 按持久状况正常使用极限状态的要求进行抗裂性、应力、度、局部稳定计算； C) 按短暂状况结构受力状态的要求进行施工等工况的计算。 6.1.34 钢板组合梁桥总体计算应考虑混凝土开裂的影响。钢板组合梁纵向承载能力计算宜按塑性理论 进行。 6.1.4 钢板组合梁桥整体失稳的弹性稳定系数小于10时，在总体计算中应按式（3）考虑二阶效应的 影响。

式中： M1一一按一阶理论计算弯矩； M2一一按二阶理论计算弯矩；

6. 2 作用与作用组合

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6.2.1钢板组合梁桥计算采用的作用应符合下列规定：

a）通用方法：通过未开裂模型确定桥面板开裂范围，计算标准组合下（不计收缩与徐变作用）的 混凝土表层最大拉应力c，取0>2ftd范围为开裂范围； 简化方法：支点两侧各15%L范围内为开裂范围，适用于相邻短长跨之比不小于0.6 6.3.3总体计算采用梁格法模型时，可按图5建模，横向梁单元间距不应大于1.5m；开裂区桥面板 刚度只计入配筋影响

图5梁格法模型示意图

4总体计算采用实体有限元模型时，开裂区桥面板混凝土弹性模量应按式（4）计算，相应泊松！ 见图6。

E'=4E. A 4

式中： E' 混凝土折减弹性模量； Ar 桥面板纵向钢筋面积； Ac 桥面板断面面积； 钢筋的弹性模量。

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图6实体有限元模型示意图

乔面板的计算宜采用简化实体有限元模型，桥面板采用实体单元，钢主梁采用梁单元，见图7。

6.4承载能力极限状态计算

6.4承载能力极限状态计算

6.4.1抗弯承载力计算

图7简化的实体有限元模型示意图

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表4塑性截面构造要求

受压翼缘外伸宽度； 受压翼缘厚度； h 腹板高度； Ast 钢梁上翼缘面积； Asb 钢梁下翼缘面积； 钢梁受压区的截面面积； 钢梁的截面面积（mm）； fsd 普通钢筋抗拉、抗压强度设计值（MPa）； 混凝土轴心抗压强度设计值（MPa）； fa 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值(MPa）。 b) 当截面尺寸不符合表4时，但受压区构件连接件同时满足以下要求时，仍可沿用塑性理论计算： 1 桥面板与主梁翼缘的连接件最大间距不大于22tek； 2）连接件的外侧与翼缘边缘之间的距离不大于9trek。 C 塑性抗弯承载力按下列规定计算： 1）正弯矩区段，塑性中和轴在桥面板内，即A.fed+A.fan≥Asfa时：

T 弯矩设计值（N·mm）； 受压区桥面板的面积（mm）； J1一一受压区桥面板截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离（mm)； y2一一受压钢筋截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离（mm）； Yo一一结构重要性系数。 2）正弯矩作用区段，塑性中和轴在钢梁内时，即Acfed+Arfsd

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式中： y3一一钢梁受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离(mm)。

图9组合截面正弯矩区图示（中和轴在钢梁内

图10组合截面负弯矩区图示

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YoMa ≤M, + Ast fsd(y4 +ys / 2)

S1、S2一一钢梁塑性中和轴（平分钢梁截面积的轴线）以上和以下截面对该轴的面积矩（mm）； y4一一纵向钢筋截面形心至组合梁塑性中和轴的距离，根据截面轴力平衡式11)求出钢梁受压区 面积Asc，取钢梁拉压区交界处位置为组合梁塑性中和轴位置（mm）； J5一一组合梁塑性中和轴至钢梁塑性中和轴的距离。当组合梁塑性中和轴在钢梁腹板内时，取 Vs=Afsa/(2twfa)，当该中和轴在钢梁翼缘内时，可取ys等于钢梁塑性中和轴至腹板上边缘的距离（mm）。 4培前承裁五汁管

6.4.2抗剪承载力计算

图11腹板加劲肋计算参数

Vu = Cvd Aw

后息服务品 Vvu一一竖向抗剪承载力（N）； fud一一钢材抗剪强度（MPa）； Aw一一腹板的截面面积（mm）； b）有加劲肋腹板，加劲肋间距大于1.5h.时，抗剪承载力按式（13）计算：

有加劲肋腹板，加劲肋间距大于1.5h时，抗剪承载力按式（13）计算：

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0.87 (1 C) vu=fvdAw C hiw

式中： do一一竖向加劲肋间距。 计算C值时，k=5+ do h

式中 do一一竖向加劲肋间距。 计算C值时，k=5+ do

式中： do一一竖向加劲肋间距。 计算C值时，k=5+ do h

c）有加劲肋腹板，加劲肋间距不大于1.5h时，抗剪承载力按式（12）计算，计算C值

采用塑性理论计算的腹板抗剪力Va≤0.5Vvu时，可不考虑剪力对弯矩的影响，否则式（5）、（7） (9)的计算考虑剪力对抗弯承载能力的影响，fa取为fa：

f'一一考虑抗剪作用的折减屈服强度； 考虑抗剪作用的屈服强度折减系数

考虑抗剪作用的屈服强度折减系数。 钢板组合梁桥的整体稳定计算应符合下列规定： 符合下列情况时，可不进行整体稳定计算： 1）桥面板与钢梁受压翼缘通过连接件连接，能阻止钢梁受压翼缘的侧向位移时； 2）钢梁受压翼缘的自由长度l与其总宽度b的比值不超过表5时。

51字型钢梁不需要计算整体稳定的最大l/b,

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式中： V 一一形成组合梁之后作用于组合截面的竖向剪力（N），一般可取总体计算最大值； Vi一一单位长度上的纵桥向水平剪力（N/mm）； S 混凝土板对组合截面中性轴的面积矩（mm），截面特性的计算不考虑负弯矩区混凝土的开裂 影响； 组合梁未开裂截面惯性矩（mm）。 2）剪力钉连续配置时，单位长度的剪力钉nl数量可按式（17）计算：

N,="(L,+L)

截面按塑性理论设计时， 剪力钉的计算应符合下列规定：

图12剪力钉集束布置示意图

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图13连续梁剪跨区段划分图

2）每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵向剪力Vs，应按下列方法确定； 正弯矩区：

V,=min ( A fa, A. fed )

V,=min A a, Afed

ZVE Nh Nhzezs

Vms 2Vh Ics

Nh=&esEcsA.+&tsEA

式中： Vh一一由混凝土收缩徐变变形及温差的初始效应在钢梁和混凝土板结合面上产生的纵桥向水平剪 力（N）； Nh 由混凝土收缩徐变变形及温差的初始效应在桥面板上产生的轴向压力（N），由收缩产生的 息服务平台 轴力可按式（23）计算； Ecs一 混凝土的收缩应变； &ts一一混凝土的温度应变； Ecs一一考虑徐变影响的混凝土弹模（MPa），可取0.55E A一一组合截面换算面积（mm）； 一一组合截面换算惯性矩（mm）；

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图14截面参数示意图

e）总体计算采用实体有限元模型时，剪力钉可直接根据界面剪应力进行计算。 4.6螺栓连接的计算应符合下列规定： a）螺栓连接实际受力不大于钢梁承载力的75%时，连接按钢梁承载力75%设计； b）螺栓连接实际受力大于钢梁承载力的75%时，连接按钢梁承载力设计

6.4.6螺栓连接的计算应符合下列规定：

6.5正常使用极限状态计算

6.5.1钢板组合梁截面应进行应力计算，计算采用标准组合（计入汽车荷载作用）： a 混凝土构件正截面的最大压应力不宜大于0.5fek； 钢结构应力应满足： 1）采用弹性理论设计时，钢结构应力不应大于0.75fa； 2）采用塑性理论设计时，钢结构应力不应大于0.9fa。 6.5.2钢板组合梁计算竖向挠度时，应按结构力学的方法并采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值， 频遇值系数为1.0，计算挠度值不应超过计算跨径1的1/500。 6.5.3裂缝宽度计算按JTG3362的规定计算，开裂截面纵向受拉钢筋的应力Oss按式（24）计算：

式中： Ms一一形成组合截面之后，按作用（荷载）频遇组合效应计算的组合梁截面弯矩值； Icr 由纵向普通钢筋与钢梁形成的组合截面的惯性矩，即开裂截面惯性矩； ys 钢筋截面形心至钢筋和钢梁形成的组合截面中性轴的距离 5.44 钢主梁局部稳定： 服 a) 腹板最小厚度应满足表6的规定。

6.5.4钢主梁局部稳定

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b）加劲肋的设置应符合下列规定： 1） 横向加劲肋的最小间距应为0.5hw，最大间距支点附近为1.5hw，跨中为3.0hu 2） 纵向加劲肋至腹板受压边缘的距离应为hc/2.5~he/2； 3）腹板横向加劲肋惯性矩应满足式（25）要求：

式中： I一一单侧设置横向加劲肋时，加劲肋对与腹板连接线的惯性矩；双侧对称设置横向加劲肋时，加 劲肋对腹板中心线的惯性矩。 4）腹板纵向加劲肋惯性矩应满足式（26）要求：

5）支承加劲肋应满足JTGD64的规定

式中： R一一支座反力设计值； As 支承加劲肋面积之和； fced 钢材端部承压设计值； Beb 腹板局部承压有效计算宽度，按JTGD64的规定计算 Bev 腹板稳定有效计算宽度，按JTGD64的规定计算。 服 c 受压翼缘的局部稳定应满足下列规定： 1）翼缘尺寸应满足式（30）要求：

作用效应标准值组合的最大正应力。 2）上翼缘与桥面板结合后，不需要验算局部稳定。

DB32T 3897-2020 地方政府规章立法规范6.6短暂工况应力计算

R. ≤ fo A, + Bestw 2R, ≤fa