标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

JGJ145-2013 混凝土结构后锚固技术规程.pdf

的设计使用年限一致，并不宜小于30年。对化学锚栓和植筋， 应定期检查其工作状态，检查的时间间隔可由设计单位确定，但 第一次检查时间不应迟于10年。 4.3.3根据锚固连接破坏后果的严重程度，混凝土结构后锚固 连接设计应按表4.3.3的规定确定相应的安全等级，且不应低于 被连接结构的安全等级，

表4.3.3后锚固连接安全等级

JB/T 6228-2014 汽轮发电机绕组内部水系统检验方法及评定4.3.4后锚固连接设计应考虑被连接结构的类型、受力状况、 荷载类型及锚固连接的安全等级等因素。 4.3.5后错固连接承载力应采用下列设计表达式进行验算：

无地震作用组合 S≤Ra 有地震作用组合 S≤AR./Y

4.3.7素混凝土构件及低配筋率构件的后锚固连接应按锚栓进 行设计，其错固区基材应按本规程第5.1.3条的规定判定为不开 裂混凝土。 4.3.8后铺固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受 力性质及锚栓类型的不同，对其破坏模式进行控制。受拉、边缘 受剪、拉剪复合受力的结构构件及生命线工程非结构构件的锚固 18

连接，应控制为锚栓或植筋的钢材破坏；膨胀型锚栓及扩底型锚 栓锚固连接，不应发生整体拔出破坏或锚杆穿出破坏；植筋连 接，不应发生混凝土基材破坏及沿胶筋界面和胶混界面的破坏。 后错固连接的破坏模式可按本规程附录A分类。 4.3.9抗震设计时，地震作用下锚固承载力降低系数应根据 锚栓产品的认证报告确定：无认证报告时，可按表4.3.9采用

表4.3.9地震作用下错固承载力降低系数品

4.3.10混凝土结构后铺固连接承载力分项系数Ys，应根据错 固连接破坏类型及被连接结构类型的不同按表4.3.10采用

表4.3.10错固承载力分项系

当后错固连接受到约束、变形、温度等间接作用产生的

作用效应可能危及后错固连接的安全和正常使用时， 日 作用效应分析，并应采取可靠的构造措施和施工措施；承受疲劳 荷载和冲击荷载的后锚固连接设计应进行试验验证。 4.3.12处在室外条件的被连接钢构件，其铺板的锚固方式应使 锚栓不出现过大交变温度应力，在使用条件下，铺栓的温度应力 变幅不应大于100N/mm。 4.3.13后错固连接的防火等级不应低于被连接结构的防火等 级，后错锚固连接的防火设计应有可靠措施并应符合国家现行有关 标准的规定。 4.3.14外露的后锚固连接，应有可靠的防腐措施。锚栓防腐蚀 标准应高于被连接构件的防腐蚀要求。 4.3.15未经技术鉴定或设计许可，不得改变后锚固连接的用途 和使用环境。

5.1.1销栓内力宜按下列基本假定进行计算，

弯锚板的厚度尚宜大于锚栓间距的1/8；外围错栓孔至错锚板边缘 的距离不应小于2倍锚栓孔直径和20mm。 5.1.5错栓连接的内力应按本规程第5.2节～第5.4节的规定 计算；植筋连接的内力应按照现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010承载能力极限状态的规定计算

5.2群锚受拉内力计算

5.2.1轴心拉力作用下，群错各锚栓所承受的拉力设计值应按 下式计算：

y/锚栓i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）； L 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 (mm)

式中：N 锚栓所承受的拉力设计值（N)； N—总拉力设计值（N)；

nEy? Ne=N+My S

图5.2.2拉力和查矩其同作用示意

5.2.3部分铺栓受拉时，群铺受拉区总拉力设计值N%应按下 列公式计算：

N = ≥N N. = Nh . y/v

式中： M 弯矩设计值（N·mm）； N 群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值（N)； 锚栓1至群锚形心轴的垂直距离（mm）； 锚栓i至群锚形心轴的垂直距离（mm）； 锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm)； 2

5.3群锚受剪内力计算

图 5.3.11 所有锚检承受剪力示意

5.3.2剪力方向有长槽孔时，该处锚栓不应承担剪力（图 5.3.2)。

下（图5.3.3）错栓的剪力设计值应按下列公式计算：

图5.3.2长槽孔处锚栓 不承担剪力示意

图5.3.3剪切荷载示意

式中：VV.x 锚栓i所受剪力设计值的r分量（N)； Vy. 锚栓i所受剪力设计值的y分量（N)； Vy 锚栓i所受的剪力设计值（N)； V 剪切荷载设计值V的分量（N)； x 工方向参与受剪的锚栓数目； V, 剪切荷载设计值V的y分量（N)； ny 方向参与受剪的锚栓数目； V 群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）。 5.3.4混凝土边缘破坏时，剪切荷载设计值V作用下，锚栓的 剪力设计值应按下列公式计算（图5.3.4）：

Vw.x= Vx/4 Vv., = V,/2 Vy =/(Vw.x)* +(Vw.,) Vh = max(Vy)

图5.3.4混避土边缘破坏时错栓受尊示意

5.3.5群铺在扭矩设计值T作用下，各锚栓的剪力设计值应按 下列公式计笠（图5.3.5），

图5.3.5扭矩作用下铺栓受剪示意

式中：T 扭矩设计值（N·mm）； VT. 扭矩T作用下锚栓i所受剪力设计值的分量（N)； 扭矩T作用下锚栓i所受剪力设计值的分量（N)；

V 扭矩T作用下铺栓：所受的剪力设计值（N)： 锚栓i至以群错形心为原点的y坐标轴的垂直距离 (mm); y 错栓i至以群锚形心为原点的工坐标轴的垂直距离 (mm)。 .6群锚在剪力设计值V和扭矩设计值T共同作用下（图 ，6），各错栓的剪力设计值应按下列公式计算，

V =y(VV.+V..)* + (V. +V.,)2 Vs = max(V)

式中：V.一 一锚栓i的剪力设计值（N)

图5.3.6剪力和扭短共同作用示意

5.3.7混凝土边缘破坏时，群锚总剪力设计值V应取各锚栓 合力值。当错栓剪力Vsi作用方向背离混凝土边缘时（图 5.3.7），该剪力值可不参与计算

图5.3.7错剪力作用方向背离混凝土边级示意

5.3.8混凝土边缘破坏，计算受剪锚栓合力点相对于群锚受剪 铺锚栓重心的偏心距e、时，作用方向背离混凝土边缘的剪力分量 28

5.4基材附加内力计算

5.4基材附加内力计算

5.4.1后铺固基材设计时，应考虑后锚固节点传递的荷载及铺 栓在基材中产生的劈裂力对基材的不利影响。 5.4.2后锚固节点传递给基材的剪力设计值Vl应符合下式规定：

Vd., ≤0. 16f.bh

A—机械锚栓应力截面面积（mm²）： f一机械锚栓屈服强度标准值（N/mm）。 6.1.3 混凝土锥体破坏受拉承载力设计值Nrd..应按下列公式 计算：

NRd.e = Ng.e/YRe.N

NRd.e = NRk.e/YRe.N 对于开裂混凝土， NRk.e = 7. 0Vfeaukh 对于不开裂混凝土， Neu.. = 9. 8Vfo.hh

计算。 程第6.1.8条的规定计算。 6.1.4单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏投影面面积A （图6.1.4）应按下式计算：

式中：Sa.N 混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况 下，每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间距 (mm)，应取为3hsa

图6.1.4理维体破坏投影面面积示意

AN (c, + 0. 5s.N)s..N

A.N = (c, + s, + 0. 5s..N)s..N

式中： 方向1的边距（mm）： ‘;" 方向2的边距（mm）； 方向1的间距（mm）； 5 方向2的间距（mm）； Ca. 混凝土锥体破坏且无间距效应及边缘效应情况下， 每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距 (mm），应取为1.5hd。 6.1.6边距c对受拉承载力的影响系数中.应按下式计算。当 出，的计算值大于1.0时，应取1.0。

=0.5 + el 200

6.1.8荷载偏心对受拉承载力的影响系数.~应按下式计算。 当的计算值大于1.0时，应取1.0；当为双向偏心时，应分 别按两个方向计算，应取。

Pe.N = I+2e/s..

式中：e“ 受拉错锚栓合力点相对于群错受拉锚栓重心的偏心距 (mm)。 6.1.9群锚有三个及以上边缘且错栓的最大边距cm不大于cc. (图6.1.9)，计算混凝土锥体受拉破坏的受拉承载力设计值Ngc时。 应取h代替hua、su.v代替sm.、C代替cm.用于计算Nkc、As

= max mx h.d

图6.1.9有多个边缘影啦的群错示意

6.1.10锚栓安装过程中不产生劈裂破坏的最小边距cm、最小 间距s.i及基材最小厚度h咖，应根据错栓产品的认证报告确定； 无认证报告时，在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下， 可按下列规定取用： 1hmin取为2h，且hmin不小于100mm 2当为膨胀型锚栓时，C取为2h，Sm取为he； 3当为扩底型锚栓时，Cmin取为her，Sm取为h。 6.1.11当满足下列条件之一时，可不考虑荷载条件下的劈裂 破坏： 1c不小于1.5ca且h不小于2hef。Car.为基材混凝土劈 裂破坏的临界边距，应根据锚栓产品的认证报告确定；无认证报 告时，在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下，扩底型锚 栓可取为2h，膨胀型锚栓可取为3he。 2采用适用于开裂混凝土的锚栓，按照开裂混凝土计算承 载力，且考虑势裂力时基材裂缝宽度不大于0.3mm。 6.1.12当不满足本规程第6.1.11条规定时，混凝土劈裂破坏 36

VRk.s = 0. 5f×A, VRk.e = ayMgk.s / L Mrk. Mics(1 N/NRd.s MRk.*= 1. 2W.f

单根镭栓钢材破坏受拉承载力设计值（N） W 一锚栓截面抵抗矩（mm）。 3满足下列条件时，作用于锚栓上的剪力可按无杠杆臂的 屯剪计算： 1）错板为钢材，直接固定于基材上，锚板与基材间无垫 层；锚板与基材间有砂浆垫层时，垫层厚度小于d/2， 砂浆抗压强度不低于30N/mm； 2）在锚板厚度范围内，错板与铺栓全接触

破坏受剪承载力设计值V.应按下列公式计算

VRd.e = VRk.e/Re.V (6. 1. 151) (6. 1. 152) Rk. 混凝土边缘破坏受剪承载力标准值（N)： re.v——混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数，按本规程 表4.3.10采用； Rk.c 单根铺栓垂直构件边缘受剪时，混凝土理想边缘 破坏受剪承载力标准值（N)，按本规程6.1.16 条的规定计算； 1v 一单根锚栓受剪，在无平行剪力方向的边界影响、 构件厚度影响或相邻锚栓影响时，混凝土理想边 缘破坏在侧向的投影面面积（mm²），按本规程 第6.1.17条的规定计算； 单根锚栓或群错受剪时，混凝土实际边缘破坏在 侧向的投影面面积（mm²），按本规程第6.1.18 条的规定计算； 边距比c/c，对受剪承载力的影响系数，按本规 程第6.1.19条的规定计算； h.V 边距与厚度比c,/h对受剪承载力的影响系数， 按本规程第6.1.20条的规定计算； 剪力角度对受剪承载力的影响系数，按本规程第 6.1.21条的规定计算； C 荷载偏心ev对群锚受剪承载力的影响系数，按 本规程第6.1.22条的规定计算； 锚固区配筋对受剪承载力的影响系数，按本规程 第6.1.23条的规定取用。 单根锚栓垂直于构件边缘受剪时，混凝土理想边缘破坏 承载力标准值V应根据错栓产品的认证报告确定；无 时，在符合相应产品标准及本规程有关规定情况下，可

1：α一系数； β—系数； dmom 锚栓外径（mm）； fau.k 混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm），当J.a 不小于45N/mm²且不大于60N/mm²时，应乘以降 低系数0.95； hef 锚栓有效锚固深度（mm），对于膨胀型锚栓及扩底 型锚栓，为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度： 铺栓与混凝土基材边缘的距离（mm）； 剪切荷载下锚栓的有效长度（mm），L取为he，且 4不大于8d，对有多个套筒的锚栓，L以认证测试 数据为准，无认证数据时，1取基材表面至第一个 套筒端部的长度（图6.1.16）

图6.1.16有多个套筒铺栓，取值示意 1一第一个套筒：2一第二个套简：3一螺杆，4一题账

6.1.17在无平行剪力方向的边界影响、构件厚度影响或相邻罐 栓影响时，单根锚栓受剪混凝土理想边缘破坏侧向的投影面面积 A°v（图6.1.17)，应按下式计算：

图6.1.17混凝土理想边象破坏投影面和示意

6.1.19边距比c/c，对受剪承载力的影响系数出v应按下式计 算。当的计算值大于1.0时，应取1.0。

应按下式计算。当必的计算值小于1.0时，应取1.0。

A.v = 1.5c,）

不大于90°。当αv大于90°时，只计算平行于边缘 的剪力分量，背离混凝土基材边缘的剪力分量可 不计算。 载偏心对群锚受剪承载力的影响系数v应按下式 的计算值大于1.0时，应取1.0。

6.1.22荷载偏心对样锚受剪承载力的影响系数4v应按下式 计算。当的计算值大于1.0时，应取1.0。

Rd.p = VRkp/YR Vrl.e kNek.c

Pe.v = 1+ 2e./3c

6.1.26混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值VRd.cp应按下列公式 计算（图6.1.26)：

图6.1.26锚栓剪撬破坏示意 ：一限凝土敲坏维体

6.1.25满足下列条件，计算错栓边 缘受剪承载力时，应分别用c，代替相 应公式中的c计算VRe、A.v、A.V、 4.v和hv值（图6.1.25），c，应按式 (6.1.25)计算。 1后锚固基材厚度h小于1.5c； 2平行于剪力作用方向的错栓边 距c.不大于1.5c.、Gz,不大于1.5c。

按照本规程第6.1.26条的规定，计算单根锚栓混凝土锥体 破坏受拉承载力标准值Ns.。时，单根锚栓混凝土实际锥体破坏 45

血拉剪复合受力承载力计算

6.1.28弹性设计时，拉剪复合受力下锚栓钢材破坏承载力应控 下列公式验算：

Nd.≤0. 55NRk.p/Ym

力的影响系数，按本规程第6.2.11条的规定 计算。 6.2.5普通化学锚栓粘结强度标准值t度，对于开裂混凝土，应 取为Tisa.cr；对于不开裂混凝土，应取为Takur*Tk应根据锚栓产 品的认证报告确定；无认证报告时，在符合相应产品标准及下列 规定情况下，可按表6.2.5取用。 1基材混凝土强度等级不低于C25，等效养护龄期不小于 600℃·d; 2普通化学锚栓安装时环境温度不低于10℃； 3普通化学锚栓的有效错固深度h不大于20d

表6.2.5粘结强度标准值tm（N/mm²）

注：1当化学锚栓上作用有长期拉力荷载时，表内数值应乘以0.4的折减系数； 2考虑地震荷载作用时，Tk.c应乘以0.8的折减系数； 3同时考长期拉力荷载与地囊作用时，T应乘以0.32的折减系数； 4最高长期温度下的承载力与常温参照试验的承载力之比小于1时，应按相 同比例对表内数值进行折减。 2.6单根锚栓受拉混凝土理想锥体破坏投影面面积A°应按 列公式计算（图6.2.6）；

图6.2.6单个错栓的影响面租A%、示意

中a.N=1+2e/s..

(6. 2. 10)

式中： 受拉锚栓合力点相对于群锚受拉错栓重心的偏心距 (mm)。 6.2.11表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响 系数中应按下式计算。当的计算值大于1.0时，应取 1.0。当锚固区钢筋间距s不小于150mm，或钢筋直径d不大于 10mm且s不小于100mm时，m%应取1.0。 (6. 2. 11)

(6. 2. 11)

6.2.12样锚有三个及以上边缘，且锚栓的最大边距cm不大于 er.N（图6.2.12），计算混合破坏受拉承载力设计值NRd.时NY/T 1153.4-2013 农药登记用白蚁防治剂药效试验方法及评价 第4部分农药木材处理预防白蚁， 计算：

p= 0. 7+ 0. 3 cTNn

图6.2.12有多个边缘影响的群错示意

6.2.21满足下列条件，计算锚栓边线 受剪承载力时，应分别用c，代替相应 公式中的c,计算Vkk.c、A%v、A.v 4v和.v值（图6.2.21），c，应按式 (6.2.21)计算。 1后锚固基材厚度h小于1.5c；； 2平行于剪力作用方向的锚栓达 距c2.不大于1.5c，、“2.2不大于1.5c，。 c,= max(c.1/1.5,c.,/1.5.

图6.2.21有多个边缘 影响的锚检示章

6.2.22混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值Va.§，应按本 对于普通化学错栓，应根据其混合破坏受拉承载力标准值 环受剪承载力设计值V

植筋用胶粘剂的粘结强度设计值（N/mm），按Ⅲ拉剪复合受力承载力计算本规程表6.3.3取用。6.2.23弹性设计时，拉剪复合受力下化学错栓的承载力设计值表6.3.2考虑混凝土势裂影响的计算系数α应按本规程第6.1.28条和第6.1.29条的规定进行计算。植筋表面至构件表面的6.3植25最小距离。(mm)30 35≥40筋6.3.1单根植筋错固的锚固深度设计值和受拉承载力设计值应直径d (mm)8或1068或10>6>6横向钢筋符合下列规定：间距s（mm)在植筋锚固深度范围内，s不应大于100mm≤201. 001. 001. 00La≥l,1. 00(6. 3. 11)植筋直径N = f,A,25 1. 10 1. 051. 051. 001. 00 1. 00(6. 3. 12)d (mm)321. 251. 151. 15植筋钢材受拉承载力设计值（N)：1. 101. 101. 05式： Nf,植筋用钢筋的抗拉强度设计值（N/mm²）；注：在植筋锚固深度范围内横向钢筋间距s大于100mm时，应进行加固。钢筋截面面积（mm²）；6.3.3构件的混凝土保护层厚度不低于现行国家标准《混凝土Ld植筋错固深度设计值（mm）；结构设计规范》GB50010的规定时，植筋用胶粘剂的粘结强度植筋的基本锚固深度（mm），按本规程第6.3.2设计值可按表6.3.3规定值取用。当基材混凝土强度等级大条计算；于C30，且使用快固型胶粘剂时，表中的f值应乘以0.8的折N考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大错减系数。固深度的修正系数，按本规程第6.3.4条计算；表6.3.3粘结强度设计值J（N/mm²）考虑植筋位移延性要求的修正系数；当混凝土强度等级不高于C30时，对6度区及7度区I、Ⅱ粘结剂等级构造条件混凝土强度等级类场地，应取1.1；对7度区Ⅲ、IV类场地及8度C20C25C30C40≥60A级胶、B级胶区，应取1.25；当混凝土强度等级高于C30时，s≥5d或无机类胶c≥2. 5d2. 32. 73, 74. 04. 5应取1.0。6.3.2植筋的基本错固深度1。应按下式计算：s>6dc≥3d2. 32. 74. 04. 55. 0I, = 0. 2adfy/ fu(6. 3.2)A级胶式中：考虑混凝土劈裂影响的计算系数。当植筋表面至s≥7dc≥3. 5d2. 32. 74. 55. 05. 5构件表面的最小距离c不大于5d时，按表6.3.2注：1表中：为植筋间距；c为植筋边距；取用；当植筋表面至构件表面的最小距离c大于2表中值仅适用于带肋钢筋的粘结错固，5d时，Q应取1.0；d—植筋公称直径（mm)；6.3. 4考虑各种因素对植筋受拉承载力影响的错锚固深度修正系5859

7.1.6铺板孔径及最大间隧允许值

DB43T 1781-2020 餐饮用醇基液体燃料使用安全规程7.1.7化学锚栓的最小错固深度应满足表7.1.7的要求