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154 TB 10002.3-2005 铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土 结构设计规范.pdf

结构或构件抵抗变形的能力。

某一特定计算状态，为保证结构安全，容许材料承受的最天 应力。

表明结构或构件达到某种失效状态（破坏或开裂）时的计算 临界承载力与计算荷载作用力之间的比例关系的系数。

结构或构件中GB/T 27698.3-2011 热交换器及传热元件性能测试方法 第3部分：板式热交换器，由预加应力所抵消的运营荷载产生的应力 0

2.1.17有效预应力

在计人外部荷载作用之前，扣除各项因素引起的应力损失 预应力钢筋中的应力。

在弯矩作用平面内，结构构件轴线或中面上某点由挠曲弓 宜于轴线或中面方向的线位移。

为抵消桥跨结构在荷载作用下产生的挠度，而在制作时所 与挠度方向相反的校正量。

用于混凝土结构构件中施加预应力的钢筋、钢丝和钢绞线的 总称。

由钢丝和钢绞线组成的钢束的总称。

2.2.2荷载及荷载效应

2.2.4计算系数及其他

3.1.1混凝土强度等级可采用C25、C30、C35、C40、C45、 C50、C55~C60 。 3.1.2钢筋混凝土桥跨结构的混凝土强度等级不得低于C30。 预应力混凝士桥跨结构的混凝土强度等级不得低于C40。钢筋混 凝土墩台的混凝土强度等级不宜低于C30。其他钢筋混凝土结构 混凝土强度等级不得低于C25。管道压浆用水泥浆强度等级不应 低于M35，并掺入阻锈剂。

防碱一骨料反应技术条件》（TB/T3054）的规定。混凝土中的氯 离子含量不得大于0.06%，在有腐蚀性环境下的桥涵结构尚应 采取耐腐蚀措施。

3.1.4混凝土的极限强度应按表3.1.4采用。

3.1.4混凝土的极限强度应按

3.1.5混凝受压或受拉时的弹性模量 E.应按表 3

混凝土受压或受拉时的弹性模量.应按表3.1.5采用。

混凝土受压或受拉时的弹性模量E.应按表3.1.5采用。 疑土的剪切变形模量G.可按表3.1.5所列数值的0.43倍 混凝土泊松比 。可采用 0.2。

注：1.预应力混凝土用螺纹钢筋主要作横、竖向预应力筋：其抗拉强度标 系屈服强度值； 2.普通钢筋系指用于钢筋混凝土结构中的钢筋和预应力混凝土结构中 预应力钢筋。

应力钢丝抗拉强度标准值应按表3.2.2一2采用。预应力 抗拉强度标准值应按表3.2.2一3采用

表3.2.2—2预应力钢丝抗拉强度标准值fnk（MPa）

预应力钢绞线抗拉强度标准值

2.公称直径为12.7mm及15.2mm者都有1960MPa这一级，使用时 试验确定疲劳应力后方能使用，

公称直径为12.7mm及15.2mm者都有1960MPa这一级，使用时需经疲劳 试验确定疲劳应力后方能使用，

3钢筋计算强度应按表3.2.

表3.2.3钢筋计算强度（MPa）

3.2.4钢筋弹性模量应按表3.2.4采用。

3.2.4钢筋弹性模量应按表3.2.4采用

表 3.2.4 钢筋弹性模 (MPa)

4.1.1在计算荷载的最不利组合作用下，桥跨结构的横

对于简支梁不应超过跨度的1/800； 2对于连续梁边跨不应超过跨度的1/800，中间跨不应 李度的 1/700。

4.2.11 四周自由支承或固定支承的板，当长边与短边长度之比

4.2.2一般板的计算跨度应为两支承中心间的距离，但位于主 梁梁梗间的板，其计算跨度可按下列规定采用： 1计算弯矩时，计算跨度为两梗间净距加板的厚度，但不 大干两種间净距加梁梗宽度， 此时弯矩按下列公式计算：

(4.2.21) (4.2.22)

Mo一按简支板计算的跨中最大弯矩（MN·m）。 2计算剪力时，计算跨度为梗间净距，剪力按简支板计算。 3对于箱形梁，桥面板应按本规范第4.3.9条的规定计算。 4.2.3计算在中间支承上有梗肋的板时，沿支承中心处的截面 有效高度应按下式计算（图4.2.3）。

ho = h + s'tana

图4.2.3梗肋处板的有效高度图

4.3.1当T形截面梁翼缘位于受压区，且符合下列三项条件之

当T形截面梁翼缘位于受压区，且符合下列三项条件之 可按T形截面计算（图4.3.1)：

4.3.1当T形截面梁翼缘位于受压区，且符合下列三项条件之

图4.3.1T形梁截面计算图

1无梗肋翼缘板厚度h大于或等于梁全高h的1/10； 2有梗肋而坡度tanα不大于1/3，且板与梗肋相交处板的 厚度h"不小于梁全高h的1/10； 3梗肋坡度tanα大于1/3，但符合下式条件

当不符合上迷第1、2或3款条件时，则应按宽度为6的矩 形截面计算。

当小符合上还第1、2或3款余件时，则应按宽度为6的矩 形截面计算。 4.3.2T形截面梁当伸出板对称时，板的计算宽度应采用下列 三项中的最小值： 1对于简支梁为计算跨度的1/3； 2相邻两梁轴线间的距离； 3b +2c +12hl。 当伸出板不对称时，若其最大悬臂一边从梁梗中线算起，宽 度小于上述第1、3款中较小者的12，可按实际宽度米用。 计算超静定力时，翼缘宽度可取实际宽度。 如无更精确的计算方法，箱形梁也可按T形梁的规定办理。 4？一让管连特泌时应考虑越面亦化的影响芝连续支上裁

面惯性矩与跨间截面惯性之比不大于2时，可按等截面计算。 4.3.4计算连续梁内力及反力时，应考虑温差、基础不均匀沉 降、混凝土收缩及徐变等因素的影响。对于预应力混凝土连续 梁，当计算应力时还应考虑预加力产生的二次力，在检算破坏阶 段的截面强度时，可不计预加力产生的二次力的影响。 4.3.5对于分阶段施工的连续梁应按各阶段实际受力体系和相 应荷载计算梁的内才，并考愿体系转换过程中由于混凝土徐变而 产生的弯矩重分布，弯矩重分布可按本规范附录A的规定计算。 4.3.6预应力混凝土连续梁如在施工过程中不转换体系，则预 应力摄失完成后，由预加力引起的总的二次力（包括弹性变形和

4.3.4计算连续梁内力及反力时，应考虑温差、基础不均匀沉 降、混凝土收缩及徐变等因素的影响。对于预应力混凝土连续 梁，当计算应力时还应考虑预加力产生的二次力，在检算破坏阶 段的截面强度时，可不计预加力产生的二次力的影响。

4.3.5对于分阶段施工的连续梁应按各阶段实际受力体

应荷载计算梁的内才，并考体系转换过程中由于混凝土徐变而 产生的弯矩重分布，弯矩重分布可按本规范附录A的规定计算。 4.3.6预应力混凝土连续梁如在施工过程中不转换体系，则预

应荷载计算梁的，并考愿体系转换过程中由于混凝士 产生的矩重分布，弯矩重分布可按本规范附录A的规定

产生的弯矩重分布，弯矩重分布可按本规范附录A的规定计算。 4.3.6预应力混凝土连续梁如在施工过程中不转换体系，则预 应力损失完成后，由预加力号起的总的二次力（包括弹性变形和 其他损失所产生的变形）可由预加应力时所号起的弹性变形二次 力，乘以预应力筋预拉力的平均有效系数C求得。平均有效系 数按下式计算：

式中C一一平均有效系数； P.预应力损失全部完成后，预应力筋的平均预拉力 (MN); P一一预应力瞬时损失完成后，预应力筋的平均预拉力 (MN)。 .3.7连续梁中间支承处的负弯矩（当支座设置在腹板范围内 寸）计算可考虑支承宽度和梁高对负弯矩的折减影响（图 .3.7)，按下列公式计算：

(1Y/o 4.3.7连续梁中间支承处的负弯矩（当支座设置在腹板范围内 时）计算可考愿支承宽度和梁高对负弯矩的折减影响（图 4.3.7),按下列公式计算:

式中M—折减后的支点计算负弯矩（MN·m);

式中M 折减后的支点计算负弯矩（MN·m）

4.3,7 中间支承处负弯矩折减计

4.3.8箱形梁应考感由于荷载偏心所产生的扭矩和荷载分配等 因素。对单线单室箱梁，当荷载偏心距较小（偏心率小于0.1） 时，可不考虑由于偏心引起的荷载分配问题。 4.3.9箱形梁横截面，可按被支承在主梁腹板中心线下缘的箱 形框架计算。计算所需的钢筋的1/2可兼作主梁抗剪或抗扭箍 筋。

4.3，10箱形梁应考思截面温差所号起的纵向和可温差应力。 温差荷载包括日照温差荷载和降温温差荷载，须分别进行计算。 温差荷载和温差应力可按附录B的规定计算。 4.3.11计算温差应力时，对于日照温差宜采用混凝土的受压弹

4.3.10箱形梁应考惠截面温差所弓引起的纵向和横问温差应力。

4.3.12计算主力和温差应力组合时，可不再与其他附加力组 合。此时，材料容许应力可提高20%。

4.4.1刚架应按下列规定计算

1刚架的超静定力应按弹性理论计算，可不计法向力及剪 力对变形的影响； 2对于变高度（变截面）刚架，应考虑其高度（截面）变 化的影响； 3刚架计算必须考虑杆件刚度比及支承的固定程度，设计 时假定的单位长度上的度比与计算所得的刚度比之差不得超过 30%，否则应重新计算。

4.4.2刚架计算时应考虑基础不均匀变位（线位移和角位移）

4.4.2刚架计算时应考虑基础L

温度变化及混凝土收缩、徐变的影响；预应力混凝土刚架计算时 尚应考愿预加力产生的二次力。但在检算破环阶段的截面强度 时，可不计预加力产生的二次力。 4.4.3施工过程中发生体系转换时，可按本规范第4.3.5条的 规定计算。 4.4.4刚架的轴线为杆件截面的重心线，除梗肋特别大的情况

外，可不计梗肋的影响。

图4.4.4刚架轴线计算图

梁的轴线间的距离九，或从梁轴线到固定支承的基础顶面间的距 离h，【如图4.4.4（a】或从梁的轴线到铰支承的铰中心的距离 hi 【如图4.4.4(b)]。

4.5.1钢筋混凝土墩台的计算应符合铁道部现行《铁路桥涵设

4.5，1钢筋混凝土墩台的计算应符合铁道部现行《铁路 计基本规范》（TB10002.1一2005）中关于墩台的规定。计 不考虑截面合力偏心的要求。

4.5.2钢筋混凝土墩台，还应考虑局部稳定、抗裂性、振动 温差及混凝土收缩的影响

4.5.2钢筋混凝土墩台，还应考虑局部稳定、抗裂性、振动、

4.6.1拱桥的计算应符合铁道部现行《铁路桥涵设计基本规范》 （TB10002.1一2005）中关于拱桥的规定。 4.6.2计算超静定拱圈（或拱肋）的温差和混凝土收缩应力时， 应根据实际资料考虑混凝土徐变的影响：当缺乏具体资料时，可 按弹性体系计算，所用的弹性模量，可近似地分别采用混凝土受 压弹性模量的0.7和0.45倍。

4.6.3对分阶段施工的超静定拱，当发生体系转换时，应考虑 由于混凝土徐变引起的内力重分布。

4.6.3对分阶段施工的超静定拱，当发生体系转换时，

涵洞的计算应符合铁道部现行《铁路桥涵设计基本规范》 002.1一2005）中关于涵洞的规定。

5.1.1钢筋混凝土结构应按容许应力法设计。

5.1.1钢筋混凝土结构应按容许应刀法设计。 计算强度时，不应考虑混凝土承受拉力（除主拉应力检算 外），拉力应完全由钢筋承受。 计算结构变形时，截面刚度应按0.8E。I计算，E。为混凝土 的受压弹性模量，应按本规范表3.1.5采用，1分别按下列规定 计算： 静定结构一一不计混凝土受拉区，计人钢筋； 超静定结构一一包括全部混凝土截面，不计钢筋。 5.1.2受弯及偏心受压构件的截面最小配筋率（仅计受拉区钢

表 5.1.2截面最小配筋率（%）

5.1.3换算截面时，钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比 n 应按表5.1,3 采用。

5.2.1混凝土的容许应力应按表5.2.1采用。

在（a)、（b)、（c）、（d）情况下不大于3，在（e）情况下 F1.5。

图5.2.1计算底面积 A示意图

钢筋的容许应力应按下列规定采用： 0235钢筋在主力或主力加附加力作用下，容许应力

0235钢筋在主力或主力加附加力作用下，容

JB/T 12864-2016 畜类屠宰加工机械 螺旋猪蹄脱毛机表5.2.1 混凝土的容许应力（MPa）

注：1计算主力加附加力时，第1、2及8项容许应力可提高30%； 2对厂制及工艺符合厂制条件的构件，第1、2及8项容许应力可提高10%； 3当检算架桥机架梁产生的应力时，第1、2及8项容许应力在主力加附加力的基础上可再提高10%： 4带肋钢筋与混凝土之间的粘结力按表列第7项数值的1.5倍采用； 5第8项中的计算底面积A按图5.2.1计算，但该部分的灌避土厚度应大于底面程4的短边尽寸。

分别为130MPa或160MPa

2HRB335 钢筋 1）母材及纵向加工（打磨）的闪光对焊接头在主力或主 力加附加力作用下，容许应力「分别为180MPa或 230MPao 2）未经纵向加工的闪光对焊接头在主力作用下，容许应 力应按表 5.2.2~1 采用。

注：钢筋最小与最大应力比β位于表中数值之间时，容许应力可按线性内插确 定

）未经绒向加工的内光对焊接头在主力加附加力作用下SN/T 3110-2012 进口液化石油气船舱检验规程， 容许应力按表 5.2.2一2 采用

3当检算架桥机架梁产生的应方，，钢筋的容许应 L:0235 钢筋取 176 MPa，HRB335 钢筋取 253 MPa。

5.2.3具有纵筋及一般箍筋的轴心受压构件的强度与稳定性应 按下列公式计算：