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GBT13752-2017 塔式起重机设计规范.pdf

为模拟塔式起重机或其部件上的载荷作用随时间变化的过程，应将在塔式起重机预定使用中出现 的不相关过程所引起的等效静载荷施加到弹性静力学模型上，该等效静载荷应与该起重机或其部件的 配置和支撑条件相符合。 注：在本标准中，术语“载荷”或“载荷作用”，是指在塔式起重机或其部件上引起载荷效应的任何行为或情况，如作 用力、预定位移和意外位移和/或运动、温度、风压。 4.3中给出了等效静载荷。这些等效静载荷代表了塔式起重机使用中的载荷作用

4.1.4载荷组合和载荷效应

载荷叠加的方式应使其所产生的载荷效应对所考虑的使用情况达到瞬时极值，这样的载荷登加称 为载荷组合。基本的载荷组合见4.4。 在确定载荷组合时，应考虑塔式起重机的用途，还应考虑其控制系统、对使用的规范性说明和任何 其他的内在条件，这都与能力验证的具体目的有关。 对某一载荷组合而言，同时作用的所有载荷其大小、位置和方向的选择，应使极值载荷效应出现在 所考虑的零部件或设计点中。因此，为确定所有设计关键点的极值应力，在同一载荷组合中，应考虑多 个加载过程或塔式起重机的多个配置，例如起重小车的不同位置。 在进行静力验算时，应使用内力或名义应力来表示载荷效应的上、下极端值。与塔式起重机或其部 件的既定使用条件和运动学特性相结合，这些极值就限定了验证疲劳强度的内力或名义应力的历程。 验证疲劳强度时，应明确重要应力循环的次数和大小。

本标准的极限状态GB/T 39387-2020 热泵技术在家用电器中应用效果评价，是指如果超出就可能导致塔式起重机工作特性失效的整机、其零部件或材料的 状态。承载能力极限状态和正常使用极限状态之间是有区别的，具体为： a）达到承载能力极限状态的表现有： 1）名义应力作用引起塑性变形或摩擦连接件的滑动； 2）零部件或连接件的失效（如静强度失效、疲劳失效或形成危险裂缝）； 3 塔式起重机或其部件的弹性失稳（如构件屈曲、薄板屈曲）； 4） 塔式起重机或其部件的刚体失稳（如倾覆、移位）； ） 达到正常使用极限状态的表现有： 1）出现损害塔式起重机预定使用的变形（如损害运动零部件功能、部件间隙的变形）； 2）出现损害塔式起重机司机或结构或妨碍操作性能的振动； 3）超出温度极限（如马达、制动器过热）。

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说明： a）塔式起重机与载荷的模型； b 载荷作用； c）极限状态； d)验证。

图1塔式起重机验算的一般流程

与材料选择、制造技术和规定的使用条件三者相适应的极限状态，应在能力验证中说明。 为确认未超出承载能力极限状态，应进行下列验证： 构件、连接件和零部件的强度验证： 1)在静载荷和等效静载荷作用下； 2）在循环载荷（疲劳）作用下； b）塔式起重机及其部件的弹性稳定性验证； c）刚体稳定性验证。 为确认未超出正常使用极限状态，应考虑下列因素并在必要时对其验证： a）变形验证； b）振动； c热性能。

4. 1.7能力验证方法

4.1.7.1极限状态法

极限状态法适用于所有塔式起重机及其所有部分且不受任何限制。 注：极限状态法的全面介绍见ISO2394，也可参见GB50068。 应算出单个特征载荷f；，必要时用动力系数Φ，放大，再乘以相应的分项载荷系数，或折算分项载 荷系数。，并按所考虑的载荷组合，将其组合到F，。 F,确定之后，也应乘以适当的高危险度系数。F,的乘积用来确定所产生的载荷效应S，即结

极限状态法适用于所有塔式起重机及其所有部分且不受任何限制。 注：极限状态法的全面介绍见ISO2394，也可参见GB50068。 应算出单个特征载荷f；，必要时用动力系数Φ，放大，再乘以相应的分项载荷系数或折算分项载 荷系数p，并按所考虑的载荷组合，将其组合到F，。 F,确定之后，也应乘以适当的高危险度系数。,F,的乘积用来确定所产生的载荷效应S，即结

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构件或机械零件中的内力，或是连接件和支撑结构中的作用力。 为证实不会发生静强度失效和弹性失稳，应计算载荷效应作用在特定构件或零部件上所产生的名 义设计应力の11，并与局部效应引起的任何应力021进行合成，02/也是利用相应的分项载荷系数。和商 定的高危险度系数，计算出来的。 合成的设计应力，应与极限设计应力limo比较。极限设计应力limo用材料、连接件或零部件的 特定强度或特征抗力R除以抗力系数m=1.10算出，其可靠概率（可靠度）不低于95%。 验算刚体稳定性时，应该证明，在乘以各自分项载荷系数的载荷的联合作用下，刚体不会产生运动。 听有超出特定限度的支撑，如处于拉伸状态的车轮/轨道或处于受压状态的钢丝绳，应忽略不计。这意 味着，在弹性静力学模型中，相应的限制性支撑应设为“无作用的”。其余确实的和/或摩擦性的支撑力 应足以确保刚体稳定性。 图2为极限状态法的典型流程图。基于力、力矩、挠度验算的极限状态法应通过对前述的类推来 应用。

作用在构件或零部件上的特征载荷i； 载荷组合ü用动力系数；放大后得出的组合载荷； S 由组合载荷F，引起的构件或支撑部件的截面上的载荷效应，例如内力和力矩； 1 由载荷效应S引起的特定构件I上的应力； 21 由局部效应引起的特定构件1上的应力； 特定构件1上的合成设计应力； 材料、特定构件或特定连接件的特定强度或特征抗力，如相应于屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度的应力 （极限状态）； imo 极限设计应力； 按所考虑的载荷组合，适用于单个载荷的分项载荷系数； 高危险度系数，必要时采用； 抗力系数。

4.1.7.2许用应力法

图2极限状态法的典型流程图

对于质量分布类别为MDC1（见4.4.3)这种载荷作用与载荷效应呈线性关系的起重机，可采用许用 应力法进行能力验算。对于MDC2（见4.4.3）系统中载荷作用与载荷效应呈线性关系的那些部分，也可 使用许用应力法。 许用应力法是极限状态法的一个特例，其分项载荷系数取相同的值，与抗力系数相结合，形成总安 全系数。 应算出单个特性载荷f；，必要时用动力系数Φ，放大，并按所考虑的载荷组合将其进行组合。组合 载荷F，用来确定所产生的载荷效应S，即结构件或机械零件中的内力，或是连接件和支撑结构中的作 用力。 为证实不会发生静强度失效和弹性失稳，应计算载荷效应作用在特定构件或零部件上所产生的名 义应力1，并与局部效应引起的任何应力2进行合成。合成应力，应与许用应力admo比较。许用 应力admo用材料、连接件或零部件的特定强度或特征抗力R除以总安全系数，必要时再除以高危

险度系数√，算出，其可靠概率（可靠度）不低于95% 图3为许用应力法的典型流程图。

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作用在构件或零部件上的特征载荷i； F， 载荷组合i用动力系数，放大后得出的组合载荷； S 由组合载荷F，引起的构件或支撑部件的k截面上的载荷效应，例如内力和力矩； 1 由载荷效应S引起的特定构件1上的应力： 2 由局部效应引起的特定构件上的应力； 特定构件1上的合成应力； R 材料、特定构件或特定连接件的特定强度或特征抗力，例如相应于屈服点、弹性稳定极限或疲劳强度的应 力（极限状态）； admo 许用应力； 按所考虑的载荷组合，适用于特定强度的总安全系数； 高危险度系数，必要时采用

图3许用应力法的典型流程图

分级用来确定单独设计和制造的塔式起重机和/或其零部件的使用条件，也用于说明为批量生产而 设计的塔式起重机和/或其零部件的使用条件，以便按其预定使用来进行选择。分级包括： 整机分级； 机构分级； 一结构件或机械零件分级。 4.2.2～4.2.4仅给出了塔式起重机及其零部件常用的使用等级和工作级别，除此之外的其他使用等 级和工作级别见GB/T3811一2008的第3章

4.2.2.1整机的使用等级

塔式起重机的设计预期寿命，是指设计预设的该塔式起重机从开始使用到最终报废时能完成的总 工作循环数。一个工作循环是指塔式起重机从准备起升有效载荷开始，到准备起升下一个有效载荷为 止的一个连续的运动。 塔式起重机的使用等级根据其可能完成的总工作循环数分U1~U5共5个等级，见表1。

表1塔式起重机的使用等级

4.2.2.2整机的载荷状态

塔式起重机的载荷状态，是指在其设计预期寿命期限内，其各个不同的净载荷（净起重量的重力）及 相应的工作循环数，与最大净载荷（额定起重量的重力）及总工作循环数的比值情况，用载荷谱系数Kp 来表征，分为Q1～Q4共4个等级，见表2。塔式起重机的载荷状态通常在Q1～Q3之间。 载荷谱系数Kp用来描述塔式起重机在工作期间搬运的不同净载荷，也用来描述起升机构在工作 期间的载荷变化情况。

表2塔式起重机的载荷状态及载荷谱系数

口果已知塔式起重机各个起升载荷及相应的工作循环数资料，则其载荷谱系数Kp

Kp 塔式起重机的载荷谱系数； C 一大小为PQ的净载荷的工作循环数； CT 塔式起重机的总工作循环数，Cr=C，十C2十C3十十C.； PQi 塔式起重机在预期寿命期限内起升的各个不同的净载荷的大小，PQ:=PQ1，PQ2，PQ3， ,PQ，单位为牛顿(N); PQmax一一塔式起重机的最大净载荷（额定起重量的重力），单位为牛顿（N）。 展开后，式（1）变为式（2）：

K=(Po) +(P) +(P) ++(P)

式中符号同式（1）。 如果不能获得塔式起重机的各个起升载荷及相应的工作循环数资料，则可由制造商与用户协商选 出合适的载荷谱系数和载荷状态

4.2.2.3整机的工作级别

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居塔式起重机的使用等级和载荷状态，塔式起重机可分为A1～A7共7个工作级别，见 机的工作级别通常在A1A6之间。

表3塔式起重机的工作级别

4.2.2.4分类及其整机分级

根据要完成的工作，塔式起重机可分为三种基本类型，见表4。

塔式起重机的整机分级见表5，整机分级举

表5各类塔式起重机的整机分级

表6各类塔式起重机的整机分级举例

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4.2.3.1机构的使用等级

机构的设计预期寿命，是指设计预设的该机构从开始使用到预期更换或最终报废时的总运转时间， 不包括工作中该机构的停歇时间。塔式起重机机构的使用等级根据其可能的总运转时间分成T1～T5 共5个等级，见表7。

表7塔式起重机机构的使用等级

4.2.3.2机构的载荷状态

机构的载荷状态表明机构受载的轻重程度，用载荷谱系数K表征，分为L1～L4共4个等级，见 表8。塔式起重机机构的载荷状态通常在L1L3之间。 如果已知机构的各个载荷及相应的持续时间.则其载荷谱系数K，可用式（3）计算

.................3

Km 机构的载荷谱系数； t 机构承受的大小为P，的载荷的持续时间，单位为小时（h）； tT 所有不同载荷作用的总持续时间，tr三ti十t2十t3十十t，单位为小时（h）； P； 机构在工作期限内承受的各个不同载荷的大小，P；二P1，P2，P3，"，P，单位为牛顿 (N）；

GB/T13752—2017Pmax机构承受的最大载荷，即P1，P2，P3，，P，中的最大值，单位为牛顿（N）。展开后，式（3）变为式（4）：Km=(P..(2.（4)式中符号同式（3)。表8塔式起重机机构的载荷状态及载荷谱系数载荷状态载荷谱系数K，说明L1K.≤0.125机构很少承受最大载荷，一般承受较轻载荷L20.125

GB/T13752—2017表 11各类塔式起重机的各个机构分级举例机构分级类型用途使用等级载荷状态工作级别HDTHSLDTHD不经常使用的塔式起重机T1T1T1T1T1L2L3L2L2L3M1M2M1M1M2货场用塔式起重机T3T3T2T2TILIL3L1L1L.3M2M4M1M1M21钻井平台维修用塔式起重机T3T3T2T2T1LIL3L2L2L3M3M4M2M2M2船舶修理厂用塔式起重机T4T4T3T2L2L3L2L2L3M4M5M3M3M3建设施工用自行架设式塔式起T3T3T2T2T1L2L3L3L2L3M3M4M3M2M22重机建设施工用组装式塔式起重机T4T4T3T3T2L2L3L3L2L3M4M5M4M3M3造船厂装用塔式起重机T4T4T3T3T5L2L3L2L2L3M4M5M3M3M6港口集装箱装卸用塔式起重机T4T4T3T4T2L2L2L2L2L2M4M4M3M4M23造船用塔式起重机T4T4T3T3T4L3L3L3L3L3M5M5M4M4M5抓斗塔式起重机T5T5T4T5T2L3L3L3L3L3M6M6M5M6M3注:H起升；S回转；L动臂变幅；D小车变幅；1行走。4.2.4结构件或机械零件分级4.2.4.1结构件或机械零件的使用等级结构件或机械零件的总使用时间，是指设计预设的该结构件报废或该机械零件更换为止的期间内发生的总应力循环数。结构件或机械零件的一个应力循环是指应力从通过时起至该应力同方向再次通过时为止的一个连续过程，其中为在总使用时间内所有峰值应力与谷值应力的算术平均值。图4为随时间变化的5个应力循环举例。T说明：峰蜂值应力；O inf谷值应力；O sup max最大峰值应力；O sap tmin最小峰值应力；Om总使用时间内所有峰值应力和谷值应力的算术平均值。图4随时间变化的5个应力循环举例结构件的总应力循环数与塔式起重机的总工作循环数之间有一定的比例关系，某些结构件在塔式起重机一个工作循环内可能经受几次应力循环，这取决于塔式起重机的类型和结构件在塔式起重机结12

构中的位置，不同的结构件可能各不相同。如果已知这一比例关系，结构件的总应力循环数便可由塔式 起重机使用等级的总工作循环数导出。 机械零件的总应力循环数应由其归属的机构或设计预定的总使用时间导出，推导时应考虑影响其 应力循环的转速和其他相关情况。 塔式起重机结构件或机械零件的使用等级根据其可能的总应力循环数分为B1～B8共8个等级， 见表12。

4.2.4.2结构件或机械零件的应力状态

构件或机械零件的应力状态表明其在总使用期内发生各个应力的大小及其相应的应 力谱系数Ks来表征，分为S1～S4共4个等级，见表13。每个结构件或机械零件的应 式（5）计算。

Ks一一结构件或机械零件的应力谱系数； n：一一结构件或机械零件中大小为；的应力的循环数； nT结构件或机械零件的总应力循环数，nT=ni十n2十n3十十n； ： 结构件或机械零件中在工作期限内发生的各个不同应力的大小，；二1，2，3，，；在 采用应力幅法进行防疲劳失效验算时，；为应力半幅值；在采用应力比法进行防疲劳失效 验算时，；为应力峰值（见图4）；对于机械零件，认为每个n；循环期间内发生的应力；其幅 值与峰值是一致的，因为其平均应力定为零； 0mx为01，02，03，，0,中的最大者； C 一一幕指数，与相关材料的性能、结构件或机械零件的类别、形状和尺寸以及表面粗糙度与腐 蚀程度等有关，由实验得出，见GB/T3811一2008的式（107）和式（108）。 展开后，式（5）变为式（6）：

式中符号同式（5）。

表13结构件或机械零件的应力状态及应力谱系数

4.2.4.3结构件或机械零件的工作级别

表14塔式起重机结构件或机械零件的工作级别

作用在塔式起重机上的载荷分为常规载荷（见4.3.1.2）、偶然载荷（见4.3.1.3）、特殊载荷 见4.3.1.4）。此外还有作用在局部部位的通道载荷（见4.3.5）。 在防刚体失稳、静强度失效、弹性失稳以及必要的抗疲劳失效验算中，应考虑上述载荷。 此外，应考虑由于用户的特别要求而产生的载荷，如坡道载荷（位于倾斜支承结构或轨道上的塔式 起重机自重载荷及其起升载荷沿倾斜面的分力），当规定轨道或基础的坡度不超过0.5%时，则可不考虑 坡道载荷；当用户提出坡度要求或未按前述要求作出规定时，则应考虑相应坡度引起的载荷并将其归人 常规载荷。 如某载荷不可能出现，则应略去不计，如在室内工作的不考虑风载荷。同样，在塔式起重机使用 明书中禁止出现的载荷，也应略去。

4.3.1.2常规载荷

常规载荷包括： a 作用在塔式起重机质量上的起升效应和重力效应； b) 垂直作用在起升载荷上的惯性效应和重力效应； C) 在不平轨道上运行引起的载荷； d) 塔式起重机所有驱动机构加速引起的载荷：

e）位移引起的载荷。 注：常规载荷经常出现在正常作业中

4.3.1.3偶然载荷

偶然载荷包括： a）工作状态风载荷； b）冰雪载荷； C 温度变化引起的载荷； d）偏斜运行引起的载荷。 注：偶然载荷不经常出现，在疲劳估算中通常忽略不计。

4.3.1.4特殊载荷

特殊载荷包括： a）： 以最大起升速度提升地面载荷而引起的载荷； b）非工作状态风载荷； c） 试验载荷； d）缓冲力产生的载荷； e) 意外停机引起的载荷； 机构或零部件失效引起的载荷； g）塔式起重机基础受到外部激励引起的载荷； h）安装、拆卸和运输引起的载荷。 主：特殊载荷也不经常出现，在疲劳估算中通常也忽略不计

特殊载何包括： a） 以最大起升速度提升地面载荷而引起的载荷： b） 非工作状态风载荷； c） 试验载荷； d） 缓冲力产生的载荷； e 意外停机引起的载荷； 机构或零部件失效引起的载荷； g） 塔式起重机基础受到外部激励引起的载荷； h）安装、拆卸和运输引起的载荷。 注：特殊载荷也不经常出现，在疲劳估算中通常也忽略不计

4.3.2.1作用在塔式起重机质量上的起升效应和重力效应

当塔式起重机从地面升起载荷时，或者突然卸除悬吊在空中的全部载荷或部分载荷时，应考虑其结 构的振动效应，此时塔式起重机或其部件质量的重力应乘以动力系数中1。中，按下列规定取值： 一对于质量分布类别为MDC1（见4.4.3)的塔式起重机部件：Φ1=1十α，0≤α≤0.1； 一对于质量分布类别为MDC2（见4.4.3）的塔式起重机部件：Φ1=1士α，0≤α≤0.05。采用1+ α还是1一α，取决于重力的作用在验算所选的校核点（关键点）上是增加了还是减小了载荷 效应。 塔式起重机的质量包括工作时始终设置在其上的零部件的质量；对于某些塔式起重机或其应用，可 能还需考虑外来聚集物（如粘结在其上的灰浆或其他粉末）增加的质量。但不包括4.3.2.2.1中规定的 起升载荷质量。

4.3.2.2.1起升无约束的地面载荷

在起升无约束的地面载荷时，应考虑由此引起的动力效应，此时起升载荷质量的重 想力来以动力 中2（见图5）。 注1：此动力效应，发生在起升载荷离地瞬间，驱动机构加速之际。 起升载荷质量包括有效起升载荷质量（有效起重量）、吊具和部分悬垂的起升钢丝绳等的质量。 注2：部分悬垂的起升钢丝绳质量，建议取为按起升高度计算的起升钢丝绳质量的50%

动力系数Φ按式（7)计算。

Φ2=Φ2min+β2U

中 中2 起升动力系数； Φ2min一一与起升状态级别相对应的起升动力系数的最小值，见表15； β2一按起升状态级别设定的系数，见表15； 根据塔式起重机的动力特性和弹性特性，将其起升状态划分为HC，～HC，四个级别：结构刚度小 且驱动系统有平稳的动力特性的为HC，级，结构刚度大且驱动系统有速度突变的动力特性的为HC 级，介于两者之间的为HC2级和HC3级。起升状态级别可以根据经验或塔式起重机的各具体类型确 定。塔式起重机的起升状态级别举例参见附录A。 Φ2的值也可通过试验或分析来确定，此时不需考虑起升状态级别

表16计算中，用的稳定起升速度V值

注：HD1 微速不可用，或者无微速也能开始起升； HD2 只有在微速时才能开始起升； HD3 在载荷起升离地前，起升机构的控制一直保持稳定微速； HD4 开始起升是通过无级变速完成的； HD5 起升机构的控制是自动的，并能保证变速带来的动态力可忽略不计； Uhmax 最大稳定起升速度； UAS 稳定起升微速。

4.3.2.2.2突然卸除部分起升载荷

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对于以在空中突然卸除部分起升载荷为正常工作的塔式起重机，如使用抓斗或电磁 答式起重机，作用在其上的最大动力效应，可用起升载荷乘以动力系数Φ3（见图6)来考

动力系数Φ，按式（8)计算：

4.3.2.3在不平轨道上运行引起的载荷

4.3.2.4驱动机构加速引起的载荷

驱动力产生的加速或减速在塔式起重机中引起的载荷，可用刚体动力学模型来计算。为此需要将 总起升载荷视为固定在起重臂的端部或直接固定在小车的下方。 驱动力引起的载荷效应S作用在承受驱动力的部件上，也作用在塔式起重机和总起升载荷（总起 重量的重力）上。由于刚体动力分析不能直接反映弹性效应，所以载荷效应S应使用动力系数Φ5来计

算（见图7），如式（9）所示。

驱动力引起的载荷效应； 由驱动力变化量△F（△F=F：一F，)引起的载荷效应变化量，△S=S，一S； 由F，和F，引起的初始(i)载荷效应和最终（f)载荷效应； 初始（i）驱动力和最终（f）驱动力； 驱动机构加减速动力系数。

a）驱动力从稳定状态开始变化

Φ，值按表17选取。

如果一个可传递的动态力被摩擦力或驱动机构的特性所限定，则应采用该限定力和适合该系统的 系数Φ5，例如在轨道上运行的塔式起重机，其在水平面内起动和制动所引起的惯性力，就不应大于主动 车轮与轨道之间的黏着力。 塔式起重机或起重小车在水平面内起动或制动时，其加、减速度值可以根据加、减速时间和所要达 到的速度值来推算得到。如果未知，则可参考表18中所列的三种运行工作状况来选择与所要达到的速 度相应的加速时间和加速度值。

表18加速时间和加速度值

4.3.2.5位移引起的载荷

应考虑包含在设计中的位移引起的载荷，例如在限定范围内引发补偿修正系统（如修正偏斜）响应 必需的位移，或由预加应力引起的位移。 还需考虑的其他载荷，包括可能由在规定限制范围内的位移引起的载荷，例如由轨道之间的高度或 轨距变化引起的载荷，或由支承物的不均勾沉降引起的载荷

4.3.3.1工作状态风载荷

4.3.3.1.1工作状态风载荷的估算

的塔式起重机应考虑风载荷的作用。假定风可沿任意水平方向吹（即可沿塔式起重 用）。计算工作状态风载荷时，认为所有高度上的计算风压（计算风速）不变。 作用在塔式起重机构件纵轴线上的风载荷按式（10）计算

为方向作用）。计算工作状态风载荷时，认为所有高度上的计算风压（计算风速）不变。 垂直作用在塔式起重机构件纵轴线上的风载荷按式（10）计算。 验算塔式起重机结构时：PwI二PwCA 验算起动驱动力时：PW2一，PwCA ·（10） 验算控制运动的驱动力时：Pw3=EmPCA 式中： PWI一 验算工作状态下塔式起重机结构时，垂直作用在所指构件纵轴线上的风载荷，单位为 牛顿（N）； PW2 验算工作状态下起动驱动力时，垂直作用在所指构件纵轴线上的风载荷，单位为牛顿 （N）； 验算工作状态下控制运动的驱动力时，垂直作用在所指构件纵轴线上的风载荷，单位 为牛顿（N）； C 所指构件的空气动力系数，与构件的特征面积A一起使用，见附录B； A 所指构件的特征面积，单位为平方米（m²），见附录B； 起动驱动力系数，通常取e，0.7；

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.3.3.1.2工作状态的计算风压和计算风速

计算风压力，按式（11)计算。

GB 50253-2014 输油管道设计规范pw=0.625ul

如果在塔式起重机最高处测得的风速在增加并趋向于达到计算风速乙w，则应对其 防护或应将 其配置转换为安全的配置。这是因为防护塔式起重机的方法和/或措施以及所需的时间不同，所以应在 风速较低的时候就开始进行防护。 注：任何细长的构件，当将其以纵轴线垂直于风向的方式放置在风流中时，可能会发生气动弹性振颤（如驰振或形 成涡旋）。因此相应于工作状态和非工作状态风的情况，需考虑从设计上采取措施来防止这些效应

4.3.3.2冰雪载荷

些地区，应说明和考虑冰雪载荷，也应考虑因冰雪积结而增加的受风面积。

对于某些地区，应说明和考虑冰雪

对于某些地区，应说明和考虑冰雪

4.3.3.3温度变化引起的载荷

十于某些地区，应说明和考虑当地的温度变任

NY/T 2259-2012 橡胶树主要病虫害防治技术规范4.3.3.4偏斜运行引起的载荷