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36.《电力设施抗震设计规范》50260-2013

2.1.1抗震设防烈度

2.1.1抗震设防烈度

GB/T 6098-2018 棉纤维长度试验方法 罗拉式分析仪法按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的 度。一般情况下,取50年内超越概率10%的地震烈度。

工程群体所在地，具有相似的反应谱特征。其范围相当 区、居民小区和自然村或不小于1.0km?的平面面积

earthguake acti

由地震动引起的结构动态作用，包括水平地震作用和弯 震作用。

2.1.4设计基本地震加速度

50年设计基准期超越概率10%的地震加速度值，为一舟 工程抗震设计地震加速度取值

抗震设计用的地震影响系数曲线中，反映地震震级、震中距 地类别等因素的下降段起始点对应的周期值，简称特征周期

seismic measures

除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括抗震 造措施。

2.1.7 抗震构造措施

根据抗震概念设计原则，一般不需计算而对结构和非结构名 分必须采取的各种细部要求。

只取决于结构本身物理特性（质量、刚度和阻尼）的自由振 率。

time history curve

加速度、速度、位移等物理量与时间的关系曲线分别称为力 度、速度、位移时程曲线。

2. 1. 10 正弦拍波

由较低频率正弦波调制的某一频率的连续正弦波。一个正引 波的持续时间为调制频率的半个周期

2.2.1作用和作用效应：

2.2.2抗力和材料性能:

E. 瓷套管的弹性模量； K.e 瓷套管的抗弯刚度；

R一一结构（设备）构件承载力设计值； K结构(设备)构件的刚度; tot地震作用和其他荷载产生的总应力; 设备或材料的破坏应力。

2.2.3 几何参数:

Tg 特征周期； T, 正弦拍波各拍间时间间隔； Xj ——i振型i质点的X方向相对水平位移； Y i振型i质点的Y方向相对水平位移。

3.0.1工程场地按照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011 可分为有利、一般、不利和危险地段。 3.0.2工程场地的类别划分，应以土层等效剪切波速和场地覆盖 层厚度为准。 3.0.3场地土层剪切波速的测量，应符合现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011的有关规定。

3.0.4工程场地覆盖层厚度的确定，应符合下列要求：

1一般情况下，应按地面至剪切波速天于500m/s且其下彭 各层岩土的剪切波速均不小于500m/s的土层顶面的距离确定。 2当地面5m以下存在剪切波速大于上部各土层的剪切波 速2.5倍的土层，且该层及其下卧各层岩土的剪切波速均不小于 400m/s时，可按地面至该土层顶面的距离确定。 3剪切波速大于500m/s的孤石、透镜体，应视同周围土层。 4土层中的火山岩硬夹层，应视为刚体，其厚度应从覆盖土 层中扣除。 3.0.5土层的等效前切波速，应按下列公式计算

式中：Use 土层等效剪切波速（m/s）； do一一计算深度（m），取覆盖层厚度和20m两者的较小值； t剪切波在地面至计算深度之间的传播时间（s）； d;一计算深度范围内第i土层的厚度(m)；

n一一计算深度范围内土层的分层数。 3.0.6工程场地类别，应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚 度按表3.0.6划分为四类，其中I类分为1.、11两个亚类。当有 可靠的剪切波速和覆盖层厚度且其值处于表3.0.6所列场地类别 的分界线附近时，应允许按插值方法确定地震作用计算所用的设 计特征周期。

表 3. 0. 6 场地覆盖层厚度

3.0.7场地内存在发震断裂时，应对断裂的工程影响进行评价， 并应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规

正。 3.0.8当需要在条状突出的山嘴、高箕孤立的山丘、非岩石和 强风化岩石的陡坡、河岸和边坡边缘等不利地段进行建设时， 除保证地震作用下的稳定性外，尚应估计不利地段对设计地震 动参数可能产生的影响，应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011规定的方法对设计地震动参数进行修正。 3.0.9场地地质勘察应划分对电力设施有利、一般、不利和危险 的地段，并应提供电力设施的场地覆盖层厚度、土层剪切波速和岩 土地震稳定性（滑坡、崩塌等）评价结果，以及对液化地基提供液化 判别、液化等级、液化深度等数据。

4.0.1发电厂、变电站应选择在对抗震有利的地段，并应避开对 抗震不利地段；当无法避开时，应采取有效措施。不得在危险地段 选址。

度抗震设防烈度地区建厂时，重要电力设施应建在坚硬（坚硬土或 岩石）场地

的地质和地形，应选择对抗震有利的地段进行布置，并应避开不利 地段。

4.0.5当在8m以上高挡土墙、高边坡的上、下平台布置电力设 施时，应根据其重要性适当增加电力设施至挡土墙或边坡的距 离。

4.0.6发电厂的燃油库、酸碱库、液氨脱硝剂制备及存储车间宜布

4.0.6发电厂的燃油库、酸碱库、液氨脱硝剂制备及存储车门 置在厂区边缘较低处。燃油罐、酸碱罐、液氨罐四周应设防护 4.0.7发电厂厂区的地下管、沟，宜简化和分散布置，并不宜

布置在道路行车道下面，但抗震设防烈度为7度～9度地 应布置在主要道路行车道内。地下管、沟主干线应在地面 标志。

生崩塌、大面积滑坡、泥石流、地裂和错位等危险地段，宜避开洞穴 和欠固结填土区。

4.0.9．发电厂的主厂房、办公楼、试验楼、食堂等人员密集自

物，主要出人口应设置安全通道，附近应有蔬散场地， 4.0.10发电厂道路边缘至建（构）筑物的距离应满足地震时消防

通道不致被散落物阻塞的要求。

4.0.11发电厂、变电站水准基点的布置应避开对抗震不利

5.0.4对已编制地震小区划的城市或开展工程场地地震安全性 评价的场地，应按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响 系数。

1对于Ⅱ类场地，地震作用的地震影响系数曲线（图5.0.5） 的形状参数计算应符合下列规定： 1）直线上升段，周期小于0.1s的区段； 2)水平段，自0.1s至特征周期的区段； 3)曲线下降段，自特征周期至5倍特征周期的区段； 4)直线下降段，自5倍特征周期至6s区段； 5）地震影响系数曲线按下式表达：

图5.0.5地震影响系数曲线

2对于其他类场地，计算地震作用的地震影响系数曲线形 参数按下式确定：

地震影响系数最大值场地调整系娄

5.0.6当采用底部剪力法进行结构水平地震作用计算（图5.0.6） 时，结构的总水平地震作用标准值及各质点的水平地震作用标准 值，应按下列公式计算：

图5.0.6结构水平地震作用计算简图

总水平地震作用标准值应按下式

Fek = αiGel

式中：FEk—结构总水平地震作用标准值； α1一 对应于结构基本自振周期的水平地震影响系数，应 按本规范第5.0.5条采用； 结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表 值，多质点可取总重力荷载代表值的85%。 2各质点的水平地震作用标准值应按下式计算：

主：Ti1为结构的基本自振周期。 3顶部附加水平地震作用应按下式计算：

式中：△F，一顶部附加水平地震作用，应符合表5.0.6的要求。 5:0.7当采用振型分解反应谱法时，所取振型数应能保证参与质 量至少达到总质量的90%或以上。地震作用和作用效应应符合 下列规定： 1结构j振型讠质点的水平地震作用标准值，应按下列公式 确定：

式中：F;——j振型i质点的水平地震作用标准值； 规范第5.0.5条采用;

式中：SEk 水平地震作用效应； S;、Sk 分别为i、k振型地震作用效应； i、—分别为i、振型的阻尼比; Pik i振型与k振型的耦联系数； 入T 一k振型与i振型的自振周期比

6.1.1电气设施的抗震设计应符合下列规定：

1重要电力设施中的电气设施，当抗震设防烈度为7度及以 上时，应进行抗震设计。 2一般电力设施中的电气设施，当抗震设防烈度为8度及以 上时，应进行抗震设计。 3安装在屋内二层及以上和屋外高架平台上的电气设施，当 抗震设防烈度为7度及以上时，应进行抗震设计。 6.1.2电气设备、通信设备应根据设防标准进行选择。对位于高 烈度区且不能满足抗震要求或对于抗震安全性和使用功能有较高 要求或专门要求的电气设施，可采用隔震或消能减震措施。

6.2.1电气设施的抗震设计宜采用下列方法：

电发迪子 1对于基频高于33Hz的刚性电气设施，可采用静力法。 2对于以剪切变形为主或近似于单质点体系的电气设施，可 采用底部剪力法。 3除以上款外的电气设施，宜采用振型分解反应谱法。 4对于特别不规则或有特殊要求的电气设施，可采用时程分 析法进行补充抗震设计。 6.2.2当采用静力设计法进行抗震设计时，地震作用产生的弯矩 或剪力可分别按下列公式计算： 1地震作用产生的弯矩可按下式计算：

6.2.4当采用动力时程分析法进行抗震设计时,可采用实际强震

以支承结构动力反应放大系数，并应符合下列规定： 1·当支架设计参数确定时，应将支架与电气设施作为一个整 体进行抗震设计。 2当支架设计参数缺乏时，对于预期安装在室外、室内底层、 地下洞内、地下变电站底层地面上或低矮支架上的电气设施，其支 架的动力反应放大系数的取值不宜小于1.2，且支架设计应保证 其动力反应放大系数不大于所取值。

3安装在室内二、三层楼板上的电气设备和电气装置，建筑 物的动力反应放大系数应取2.0。对于更高楼层上的电气设备和 电气装置，应专门研究。 4安装在变压器、电抗器的本体上的部件，动力反应放大系 数应取2.0。 6.2.7电气设施抗震设计地震作用计算应包括体系的总重力 （含端子板、金具及导线的重量）、内部压力、端子拉力及0.25倍 设计风载等产生的荷载，可不计算地震作用与短路电动力的 组合。

含端子板、金具及导线的重量）、内部压力、端子拉力及0.25 没计风载等产生的荷载，可不计算地震作用与短路电动力 组合。

6.3.1电气设施按静力法进行抗震计算时，应包括下列内容： 1地震作用计算。 2电气设备、电气装置的根部和其他危险断面处，由地震作 用效应与按规定组合的其他荷载效应所共同产生的弯矩、应力的 计算。 3 抗震强度验算。 6.3.2日 电气设施按振型分解反应谱法或时程分析法进行抗计 算时，应包括下列内容： 1体系自振频率和振型计算。 2地震作用计算。 3在地震作用下，各质点的位移、加速度和各断面的弯矩、应 力等动力反应值计算。 4电气设备、电气装置的根部和其他危险断面处，由地震作 用效应及与按规定组合的其他荷载效应所共同产生的弯矩、应力 的计算。 5抗震强度验算。 6.3.3电气设施抗震设计应根据体系的特点、计算精度的要求及 不同的计管方法，可采用质量一弹簧体系力学模型或有限元力学

6.3.4质量一弹簧体系力学模型应按下列原则建立;

1单柱式、多柱式和带拉线结构的体系可采用悬臂多质点体 系或质量一一弹簧体系。 2装设减震阻尼装置的体系，应计入减震阻尼装置的剪切刚 度、弯曲刚度和阻尼比。 3高压管型母线、大电流封闭母线等长跨结构的电气装置， 可简化为多质点弹簧体系。 4变压器类的套管可简化为悬臂多质点体系。 5计算时应计入设备法兰连接的弯曲刚度。 6.3.5直接建立质量一弹簧体系力学模型时，主要力学参数应按 下列原则确定： 1把连续分布的质量简化为若干个集中质量，并应合理地确 定质点数量。 2刚度应包括悬臂或弹簧体系的刚度和连接部分的集中刚 度，并应符合下列规定： 1)悬臂或弹簧体系的刚度可根据构建的弹性模量和外形尺 寸计算求得。 2）当法兰与瓷套管胶装时，弯曲刚度K可按下式计算：

6. 54 X 107 X d.h? K. = t.

式中：K。一弯曲刚度(N·m/rad); d瓷套管胶装部位外径(m）; h一瓷套管与法兰胶装高度（m）; t。法兰与瓷套管之间的间隙距离（m）。 3)当法兰与瓷套管用弹簧卡式连接时，其弯曲刚度可按下 式计算：

式中：h。一一弹簧卡式连接中心至法兰底部的高度(m）。 4）减震阻尼装置的弯曲刚度可按制造广规定的性能要 确定。

6.3.6按有限单元分析建立力学模型时，

1有限单元的力学参数可由电气设备体系和电气装置的结 构直接确定。 2当电气设备法兰与瓷套管连接的弯曲刚度用一个等效梁 单元代替时，该梁单元的截面惯性矩I。可按下式计算：

式中:I。一截面惯性矩(m); L。一梁单元长度（m），取单根瓷套管长度的.1/20左右； E。一瓷套管的弹性模量(Pa）。 6.3.7在对电气设施进行地震作用计算时，应采用结构的实际阻 尼比。对于电瓷类设备，若实际阻尼比未知，建议取值最大不超过 2%,并应符合本规范第5章的有关规定

6.3.8电气设施的结构抗震强度验算，应保证设备和装置的根部

当采用破坏应力或破坏弯矩进行验算时，瓷套管和瓷绝缘子 的应力及弯矩应分别满足下列公式的要求： 1地震作用和其他荷载作用产生的瓷套管和瓷绝缘子总应 力应按下式计算：

YB/T 5115-2014 粘土质和高铝质耐火可塑料式中:0tot 地震作用和其他荷载产生的总应力（Pa）； 一设备或材料的破坏应力值(Pa)。 2地震作用和其他荷载产生的瓷套管和瓷绝缘子总弯矩应 按下式计算：

Mot ≤167 M.

式中：Mtot一 地震作用和其他荷载产生的总弯矩（N：m）； M. 一设备或材料的破坏弯矩（N·m）

当t≥5T时,a=0; 当0

图 6. 4. 5正弦拍波

a assin wt · sin 10 as = 0. 75ao

式中：a 各时程的水平加速度（g）； t一 时间(s); 体系在测试方向的基本自振周期（s）； 体系在测试方向的基本自振圆频率（Hz）。 为避免各拍地震反应的叠加CNAS CNAS-CL17：2015 检测和校准实验室能力认可准则在玩具检测领域的应用说明，各拍间隔可按下式确定：