JGJ_369-2016标准规范下载简介：

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JGJ_369-2016_预应力混凝土结构设计规范

crete structure

配置与混凝土之间可保持相对滑动的无粘结预应力筋 法预应力混凝士结构

2.1.5体外预应力混凝土结构

2.1.6预应力型钢漏凝土结构

YS/T 814-2012 黄铜制成品应力腐蚀试验方法concrete structure

concrete structure

2. 1. 7 预应力筋

用于混凝土结构构件中施加预应力的钢丝、钢绞线和 螺纹钢筋和纤维增强复合塑料筋的总称。

2.1.8填充型环氧涂层钢绞线

2.1.8填充型环氧涂层钢绞线

steel strand

外层由熔融结合环氧涂层涂覆，钢丝间的空隙由熔融结合环 氧涂层完全填充，防止腐蚀介质通过毛细作用力或其他流体静力 慢入的预应力钢绞线

2.1.9纤维增强复合材料预力筋

由多股连续芳纶纤维复合材料或碳纤维复合材料采用聚胺 树脂、聚乙烯树脂或环氧树脂等基底材料胶合后：经过特制的模 具挤压、拉拔成型的纤维增强复合塑料预应力筋，简称FRP预 应力筋。

表脚涂防腐油脂汗包护套后：与周國混凝比不粘：靠锚真 传递压力给构件或结构的一种预放力筋，

张拉后真接与混凝士粘结或道过灌浆使之与混凝土粘结的一 种预应力筋。

2.1.12缓粘结预应力筋

布置在结构构件而之外的预应力筋。通过与结构构件植连 的锚固端块和转向块将预应力传递到结构上，

后张法预应力构件或维构中，为保预应力筋的拉力托将压 力传递到构件或结构上所采用的永久性链菌装置，

mchorage zone

在后张预应力混凝土结构构件，承受罐具传来的预加力 混凝工面应力趋于均匀的部分梅伴区段

2.1.17 转向块 deviator

2. 1. 22 综合内力 resultant internal force

预加方在后张法超静定预应力结构的构件截面上产生的 内力。

2. 1.23 次内力 secondary internal force

预耀力对后张法超静定预应力结构在多余约策处导起的附加 内力

2.2.2作用和作用效应

2. 2.4计算系数及其他

同部受压时的混凝土强度提高系数； —混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数： 8一考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数 考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数; 入一一计算截面的剪跨比； 出裂缝间纵向受拉钢筋应变不均勾系数。 钢筋的配筋率；

3.1混凝十及预应力钢筋

6.1.1预应力混凝土结构的混凝士强度等级不低了 1二! 不应低于C30。 3.1.2预应力混凝土结构中预应力筋宜采用预应力钢丝、钢绞 线和预应力螺纹钢筋，也可采用纤维增强复合材料预应力筋。 3.1.3预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋的屈服强度标准 值Juk、极限强度标准值fm、抗拉强度设计值f及抗压强度设 计值f应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定。 按表3.14采用

3. 1.4预应力筋的弹性模量 E,应按表 3. 1. 4不用

表 3. 1. 4预应力筋弹性模鲨(N/Xm

注，必要时可采期实测的弹性模放。

力比值e，按表3.1.5线性内插取值。预应力筋疲劳应力比值% 应按下式计算：

表3.1.5预应力筋疲劳应力幅限值（N/mm²）

陆：1当三0.9附、可不作钢筋疲劳验算； 2当有充分依据时，罚对装中规定的疲替应力

3.1.6预应力筋在最大下的总伸长率8不应小手3.5% 3.1.7镀锌钢绞线的规格和性能应符合现行行业标准《高强度低 松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152的有关规定。热镀锌钢绞 线适用于体外预应力结构，不应直接与混凝土、砂浆接触。 3.1.8填充型环氧涂层钢绞线性能应符合现行行业标准《环氧涤 层预应力钢绞线》G/T387的有关规定。 3..9单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线性能应符合现行国家标 准《单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线GB/T25823的有关规定。 3.1，10缓粘结预应力钢绞线性能应符合现行行业标准《缓精结 预应力钢绞线》GT369的有美规定，缓凝胶粘剂应符合现行行 业标准《缓粘结预应力钢绞线专用粘合剂》JG/T370的有关规定 3.1，11无粘维预应力筋性能应符合现行行业标准《无粘结预应 力钢绞线》G161的有关规定。

3.2纤维增强复合材料筋

3.2.1纤维增强复合材料筋混凝土构件应采用碳纤维增强复合 材料筋或芳纶纤维增强复合材料筋：日其纤维体积含量不应小 手60%

3.2.2纤维增强复合材料预应力筋的截面面积应小丁300mm

1纤维增强复合材料预应力筋的抗抗强度应按筋材的 面积含树脂计算，其主要力学性能指标应满足表3.2.3的机

2纤维增强复合材料预应力筋的抗拉强度标推值应具 .87%的保证率，其弹性模量和最大力下的伸长率应取平均

纤维增强复合材料筋抗拉强度设计值脸接按下式计算：

3.2.4纤维增强复合材料筋抗拉强度设计修放按下

irk. 1. 4Y

3.2.5纤维增强复合材料预应力筋的持久强度设计值应按下式 计算：

(MFa) : 1.4：芳纶纤维增强复合材料筋取2.0。

3.3预应力筋用锚具和连接器

3.3.1预应力结构设计市，应根据工程环境条件、结构特点、 预应力筋品种和张拉施工方法，选择锚具和连接器。常用金属预 应力筋的锚具可按表3.3.1选用，

晟3.3.1铺星选用

3.3.2金属预应力筋用锚具和连接器的性能应符合国家现行标 准《预应力筋用锚具、爽具和连接器》GB/T14370、《预应力筋用 铺具、夹无和连接器应用技术规程》JCJ85和《无粘结预应力混 凝士结构技术规程》IG厂92的规定

3.3.3承受低应力或动荷载的夹片式锚具应采取防松措施。

能应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 14370的规定。

3.3.5纤维增强复合材料预放力筋可采王机械求特式

和组合式锚具，并应保证组装件的破坏模式为锚具外纤维堆 合材料筋拉断，

3.3.6纤维增强复合材料预应力应与配套热铺国社震品

与其他锚具配套使用时，应根据现行行业标准《预应力筋用 夹具和连接器应用技术规程》IGI85进行试验验证

配套锚具的耐久性能和疲劳性能不应小于纤维增强复合 应力筋的租应指标

3.3.7配套锚具的耐久性能和疲劳性能不应小于纤

1金属波纹管性能应符合现行行业标准《预应力混凝土用金 属波纹管》JG/T3013的有关规定； 2塑料波纹管性能应符合现行行业标准《预应力混凝土桥梁 用塑料波纹管》TI529的有关规定 3.4.2灌浆材料应符合现行国家标准《水泥基灌浆材料应用技术 心BTd4的顿

1.1预应力结构设计应符合现行国家标准《混凝土结构设计 》GB50010、《建筑结构荷载规范》G50009、.《建筑抗震设 范》G50011的规定。

4.1.2预应力混凝士结构构件的承裁能力极限状态计管

用极限状态及施工阶段验算应符合现行国家标准《混凝土结 计规范》GB50010的规定

4.1.3预应力混凝土结构分析，可根据结构类型、材料性

力特点等，选择弹性分析方法、塑性内力重分布分析方法、 性分析方法、塑性极限分析方法、试验分析方法进行分本 算。

4.1.4复杂约策结构应通过计算载试验确定施加预应力对 结构的影响。其中结构次内力的计算，应考虑空间效应进 分析。

作法，调整施工顺序等措施减少竖向构件或相邻结构对施加预应 力构件的约速作用

4.1.6预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静 定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等应参与组合计算。并 应符合下列规定：

4.1.6预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对

1对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时， 预应力作用分项系数应取1.0，不利时应取1.2；对正常使 用极限状态，预应力作用分项系数%应取1.0。 ·2对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对 承载力有利时，结构重要性系数应取1.0。当预应力作用效应

对承载力不利时，结构重要性系数在持久设计状况和短暂设 计状况下，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1：对安全 等级为二级的结构构件不应小于1.0；对安全等级为三级的结构 构件不应小于0.9。对地震设计状况下应取1.0 4.1.7预应力混凝土结构设计应分别按荷载效应的标准组合与 准永久组合并考您长期作用影响的效啦对让常便用极限状态的结 构构件进行验算，控制应力：变形、裂缝等计算值不应超过相应 的规罡限。荷载效应的标准组合与准永久组合应按现行国家标 准《避筑结构荷载规范》GB50009规定计算： 4.1.8预应打构件截面尺寸的确定，成考虑结构荷载，霆筑净 高，预应力束及锚具的布置及张拉施工操作距离等影响因素。 4..9预应力筋的张拉控制应力αc应符合下列规定：

承载力不利时，结构重要性系数在持久设计状况和短置 状况下，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1：对安 级为二级的结构构件不应小手1.0；对安全等级为三级的结 件不应小于0.9。对地震设计状况下应取1.0。

Con<0. 75 / th

Ocm≤0. 70 f mk

F 0. 5 /k a

.1.10混凝士保护层厚度可按现行国家标准《混凝上结构设 现范》GB50010确定

4.2.1预应力结构应按最不利作用的组合进行内力分析。作用 的组合应考虑全部荷载作用工况：包括预加力作用、温度作用、 收缩徐变作用、约束作用和地基不均匀沉陷作用以及由于荷载偏 必所产生的扭转和横向均匀分布荷载等因素。复杂约束结构尚应 考虑施工路径影纳。

2.2施工和正常使用极限状态的各种校核，应将预加力作 新裁计篇其效应。

4.2.3正常使用极限状态内力分析应符合下列规定

1在确定内力与变形时应按弹性理论值分析。由预加力号 起的内力和变形可采用约束次内力法算，常用线型布筋形式下 预应力混凝上框架的约束次内力应按附录A计算。当采用等效 荷载法计算时，次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构 力学方法计算。 2构件截面载板单元宽度的几何特征可按毛截面（不计钢 筋）计算。

4.3预应力损失值计算

表 4. 3. 1. 预应力损失值(N/mm2)

酸表 4. 3. 1

当按本规范4.3.1条计算求得的预应力总损失值小于下 时，应按下列数值取用：

寻，3.2整按本规范4.3.1条计算求得的预应力忘损天退小 数值时，应按下列数值取用： 1先张构件 100N/mm² ; 2后张构件 80N/mm²。 4.3.31 预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表4.3.3的规 定进行组合。

41.3.3各阶段预应力损失值的组合

注：先张构件用丁钢筋应力松弛号起的摄失值在第一批和第二批损失中 概，根据实情说确定。

4.3.4预应力遵线筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应

力损失值！可按下式计算：

.3.4锚具梦形和预应打筋内缩值

注：1装的锚真变形和预应力筋内缩值山根据实测数据确链： 2其他类型的铺具变形和预成力游内缩机拉装据实測数据确定

块体挪成的结构DB37T 4021-2020 改性洁净煤固硫率的测定方法，其预应力损失尚应计块体间填缝的预压变 形。当采用混凝上或砂浆为填缝材料时，每条填缝的预压变形值 可取为 1mm:

4.3.5肩张构件预应力出线或折线筋由二直变形利

反间摩擦影响长度1可按下列公式计算：

Ou 20entt[

图.3.5~2两条圆弧形血线组成的预应力筋的确小据件，

图4.3.5~2两条阅弧形邮线组成的预应力筋的预左摄件，

DB36T 1162-2019 国有林场森林可持续经营质量评价标准反向摩擦影响长度！可按下列公式计算

uE.. 100012 12 (+μ/） i(k+/)