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05、GB50018-2002冷弯薄壁型钢结构技术规范.pdf

入0x=Ax =√入²+入²

2缓条连接的双肢格构式构件（如图5.2.6b所 示）

3缀条连接的三肢格构式构件（如图5.2.6c所 示）。

式中Aox、^o格构式构件的换算长细比； 一整个构件对x轴的长细比； 入 整个构件对虚轴(y轴）的长细比；

某广场工程安全文明施工方案图5.2.6格构式构件截面示意图

格构式轴心受压构件，当缀材为缀条时，其分肢 的长细比入不应大于构件最大长细比入x的0.7倍； 当缀材为缀板时，入不应大于40，且不应大于入mx的 0.5倍（当入mx<50时，取入mx=50），此时可不计 算单肢的强度和稳定性。 斜缀条与构件轴线间的夹角宜不小于40，不大于7。 5.2.7格构式轴心受压构件的剪力应按下式计算：

一钢材抗剪强度设计值。

图5.3.1荷载通过弯心并与

轴平行的受弯构件截面示意图

5.3.2荷载偏离截面弯心但与主轴平行的受弯构件 （如图5.3.2所示）的强度和稳定性应按下列公式计 算：

5.3.2荷载偏离截面弯心但与主轴平行的受弯构件

式中V一 一剪力； A一 一构件所有单肢毛截面面积之和； fy 钢材的屈服强度，Q235钢的fy=235N/ mmr²，Q345钢的f=345N/mm²。 剪力V值沿构件全长不变，由承受该剪力的有 关缀板或缀条分担。

图5.3.2荷载偏离弯心但与主轴 平行的受弯构件截面示意图

强度： V W 稳定性： 直弯钻

.3.1荷载通过截面弯心并与主轴平行的受弯构件

5.3.1荷载通过截面弯心并与主轴平行的受弯构件 （如图5.3.1所示）的强度和稳定性应按下列公式计算：

Mf Wax VmaxS It ≤f

式中Mx、My—对截面主轴r、y轴的弯矩（图 5.3.3所示的截面中，x轴为强 轴，y轴为弱轴)； Weny 对截面主轴y轴的有效净截面模

M+M+B ≤ PW W W

5.3.3荷载偏离弯心且与主轴 倾斜的受弯构件截面示意图

对截面主轴y轴的受压边缘的有效截 面模量。

N +2Mx PyA W

.3荷载偏离弯心且与主轴

斜的受弯构件截面示意图

5.3.4受弯构件支座处的腹板，当有加劲肋时应按 公式5.2.2计算其平面外的稳定性，计算长度取受弯 构件截面的高度，截面积取加劲肋截面积及加劲肋两 侧各15t√235/f宽度范围内的腹板截面积之和（t 为腹板厚度)。 支座处无加劲肋时，应按第7.1.7条的规定验算 局部受压承载力。

5.4.1拉弯构件的强度应按下式计算：

N+Mx+M W A,

.5.2双轴对称截面示意图

式中Wnx、W 对截面主轴x、y轴的净截面 模量。

医退。 若拉弯构件截面内出现受压区，且受压板件的宽 厚比大于第5.6.1条规定的有效宽厚比时，则在计算 其净截面特性时应按图5.6.5所示位置扣除受压板件 的超出部分。

5.5.3压弯构件的等效弯矩系数β应按下列规定采 用： 构件端部无侧移目无中间横向荷载时：

式中M1、M2一分别为绝对值较大和较小的端弯 矩，当构件以单曲率弯曲时 Mz M 取正值，当构件以双曲率弯曲 时， M 2构件端部无侧移但有中间横向荷载时：

5.5.1压弯构件的强度应按下式计算：

3构件端部有侧移时：

式中M—计算弯矩，取构件全长范围内的最大弯矩： βm等效弯矩系数；

一系数，N'= EA 1.165

U=x（x²+y²)dA

品 图5.5.5单轴对 mVl PxAe N 称开口截面绕对 称轴弯曲示意图

图5.5.5单轴对 称开口截面绕对 称轴弯曲示意图

式中 一当弯矩作用于最小刚度平面内时，受 弯构件的整体稳定系数，应按本规范 附录A中A.2的规定计算； βmx—对x轴的等效弯矩系数，应按第 5.5.3条的规定采用。

N PrmyMy DyAe

式中y、NE均应按换算长细比Ao确定，弯矩 作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的 稳定性。

5.6构件中的受压板件

5.6.1加劲板件、部分加劲板件和非加劲板件的有 效宽厚比应按下列公式计算：

≤18ap时： be=b 当18a<<38a时：

N Mx PyA W

5.5.6双轴对称截面双向压弯构件的稳定性应按下 列公式计算：

式中 板件宽度； 板件厚度； 0 板件有效宽度；

5.6.2受压板件的稳定系数可按下列公式计算：

图5.6.2部分加劲板件和非加劲板 件的应力分布示意图

5.6.3受压板件的板组约束系数应按下列公式计算： 当≤1.1时：

当>1.1时： 0.93 #

式中6一计算板件的宽度； c—与计算板件邻接的板件的宽度，如果计 算板件两边均有邻接板件时，即计算板 件为加劲板件时，取压应力较大一边的 邻接板件的宽度： 计算板件的受压稳定系数，由第5.6.2 条确定； R 邻接板件的受压稳定系数，由第5.6.2 条确定。 当k1>k'；时，取k1=k'1，k'1为k：的上限值。 对于加劲板件k；=1.7；对于部分加劲板件k'=2.4； 对于非加劲板件k'=3.0。 当计算板件只有一边有邻接板件，即计算板件为 非加劲板件或部分加劲板件，且邻接板件受拉时，取 k=k10 5.6.4部分加劲板件中卷边的高厚比不宜大于12， 卷边的最小高厚比应根据部分加劲板的宽厚比按表 5.6.4采用。

2部分加劲板件。 1）最大压应力作用于支承边（如图5.6.2a所 示）。

表5.6.4卷边的最小高厚比

2）最大压应力作用于自由边（如图5.6.2d所 示）

5.6.5当受压板件的宽厚比大于第5.6.1条规定的 有效宽厚比时，受压板件的有效截面应自截面的受压 部分按图5.6.5所示位置扣除其超出部分（即图中不

带斜线部分）来确定，截面的受拉部分全部有效。

图5.6.5受压板件的有效截面图

图5.6.5中的be和6按下列规定计算： 对于加劲板件： 当≥0时：

2对接焊缝轴心受压。

对接焊缝受弯同时受剪。 拉应力：

4正面直角角焊缝受剪（作用力垂直于焊缝长 度方向）

5侧面直角角焊缝受剪（作用力平行于焊缝长 度方向）。

bet = 0.4be,

对于部分加劲板件及非加劲板件：

be=0.4be, b2=0.6be（5.6.

式中b.按第5.6.1条确定

5.6.6圆管截面构件的外径与壁厚之比符合第 4.3.2条的规定时，在计算中可取其截面全部有效。 5.6.7在轴心受压构件中板件的有效宽厚比应根据 由构件最大长细比所确定的轴心受压构件的稳定系数 与钢材强度设计值的乘积（f）作为o按第5.6.1 条的规定计算。

5.6.8在拉弯、压弯和受弯构件中板件的有效宽厚

1对于压弯构件，截面上各板件的压应力分布 不均匀系数应由构件毛截面按强度计算，不考虑 双力矩的影响。最大压应力板件的o取钢材的强度 设计值f、其余板件的最大压应力按推算。有效宽 厚比按第5.6.1条的规定计算。 2对于受弯及拉弯构件，截面上各板件的压应 力分布不均匀系数及最大压应力应由构件毛截面 按强度计算，不考虑双力矩的影响。有效宽厚比按第 5.6.1条的规定计算。

3.板件的受拉部分全部有效

Ti=0.7h 2 ≤

6在垂直于角焊缝长度方向的应力o和沿角焊 缝长度方向的剪应力共同作用处。

喇叭形焊缝的强度应按下

1.2喇叭形焊缝的强度应按下列公式计算：

6.1.1对接焊缝和角焊缝的强度应按下列公式计算：

1对接焊缝轴心受拉。

式中d。一螺栓螺纹处的有效直径； f一螺栓的抗拉强度设计值。 2在普通螺栓的受剪连接中，每个螺栓所受的 剪力不应大于按下列公式计算的抗剪承载力设计值 N和承压承载力设计值N的较小者。 抗剪承载力设计值：

N ≤0.7f lwt

规定的抗剪承载力设计值。 6.1.4音 普通螺栓的强度应按下列规定计算： 1 在普通螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个螺 栓所受的拉力不应大于按下式计算的抗拉承载力设计 值N。

式中n一 一剪切面数； 一螺杆直径，对于全螺纹螺栓，取d= de； Et一 一同一受力方向的承压构件的较小总厚 度； 、f一一 一螺栓的承压、抗剪强度设计值。 3同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓连 接，应符合下列公式要求：

()(）≤ N≤Nb

当=1时： N=3.7√df 具 Ni≤2.4tdf

当一≥2.5时： N=2.4tdf

6.1.6在构件的节点处或拼接接头的一端，当螺栓 沿受力方向的连接长度I大于15dg时，应将螺栓的 ；当4大 于60d时，折减系数为0.7，d为孔径。 6.1.7用于压型钢板之间和压型钢板与冷弯型钢构 件之间紧密连接的抽芯铆钉（拉铆钉）、自攻螺钉和 射钉连接的强度可按下列规定计算： 1在压型钢板与冷弯型钢等支承构件之间的连 接件杆轴方向受拉的连接中，每个自攻螺钉或射钉所 受的拉力应不大于按下列公式计算的抗拉承载力设计 值 当只受静荷载作用时：

射钉直径（mm）； f——被固定钢板的抗拉强度设计值（N/mmf)。 当抽芯铆钉或自攻螺钉用于压型钢板端部与支承 构件（如条）的连接时，其抗剪承载力设计值应乘 以折减系数0.8。 3同时承受剪力和拉力作用的自攻螺钉和射钉 连接、应符合下式要求：

当受含有风荷载的组合荷载作用时：

+ 4 自攻螺钉的直径（mm）； 钉杆的圆柱状螺纹部分钻人基材中的深 度（mm)； 基材的抗拉强度设计值（N/mm²）。

图6.1.7压型钢板连接示意图

2当连接件受剪时，每个连接件所承受的剪力 应不大于按下列公式计算的抗剪承载力设计值。 抽芯铆钉和自攻螺钉：

式中N、N一 一个连接件所承受的剪力和拉力； N、N "一个连接件的抗剪和抗拉承载力 设计值。

一个连接件所承受的剪力和拉力；

6.1.8由两槽钢（或卷边槽钢）连接而成的组合工形 截面（如图6.1.8所示），其连接件（如焊缝、点焊、螺 栓等）的最大纵向间距am应按下列规定采用： 对于压弯构件，应取按下列公式算得之较小者

构件支承点间的长度； 单个槽钢对其自身平行于腹板的重心轴 的回转半径； 组合工形截面对y轴的回转半径。 对于受弯构件：

于连接件直径的3倍，边距不得小于连接件直径的 1.5倍。受力连接中的连接件数不宜少于2个。

图6.1.8组合工形截面示意图 注：A'系单个槽钢的弯心； 0'系单个槽钢腹板中心线与对称辑

图6.2.4螺栓最小间距示意图

6.2.6抽芯铆钉的适用直径为2.6～6.4mm，在受 力蒙皮结构中宜选用直径不小于4mm的抽芯铆钉： 自攻螺钉的适用直径为3.0～8.0mm，在受力蒙皮结构 中宜选用直径不小于5mm的自攻螺钉。 6.2.7自攻螺钉连接的板件上的预制孔径d应符合 下式要求：

dg=0.7d+0.2t

式中d 目攻螺钉的公称直径（mm）； 1被连接板的总厚度（mm)。 6.2.8射钉只用于薄板与支承构件（即基材如擦条） 的连接。射钉的间距不得小于射钉直径的4.5倍，且 其中距不得小于20mn，到基材的端部和边缘的距离 不得小于15mm，射钉的适用直径为3.7~6.0mme 射钉的穿透深度（指射钉尖端到基材表面的深

图6.2.8 射钉的穿透深度

6.2.9在抗拉连接中，自攻螺钉和射钉的钉头或垫 圈直径不得小于14mm；且应通过试验保证连接件由 基材中的拔出强度不小于连接件的抗拉承载力设计 值。

SL／T 213-2020 水利对象分类与编码总则.pdf中间加劲肋截面对平行于被加劲板件截 面之重心轴的惯性矩； 子板件的宽度： 边加劲板件的宽度； 板件的厚度。

当h/t<100时：

<α=（h/t) 8550 r≤f

图7.1.2压型钢板截面示意图

DB35／T 1936-2020 自动扶梯和自动人行道运行振动测量和评价.pdf7.1.3压型钢板腹板的有效宽厚比应按本规范第

7.1.4压型钢板受压翼缘的纵向加劲肋应符合下列 规定： 边加劲助

当h/t≥100时：