标准规范下载简介：
内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考
JTS 167-1-2010 高桩码头设计与施工规范.pdf3.2.9正常使用极限状态应采用以下设计表达
式中 作用效应设计值； Cd 设计限值。
式中 作用效应设计值； Cd 设计限值。
3.2.10持久状况的正常使用极限状态，根据不同
GB50161-2022标准下载3.2.10持久状况的正常使用极限状
持久伏况的止常使用极限状态，根据不同的设计安求，可分别未用作用效应的 且合、频遇组合和准永久组合进行设计。作用效应设计值应按下列公式计算： （1）持久状况作用效应的标准组合：
（2）持久状况作用效应的频遇组合
（3）持久状况作用效应的准永久
（3）持久状况作用效应的准永久组合：
Sa=CaGk +CpP +CoQ1k +o(CoQk)
CaG+CpP+(CoQx)
CcG+CpP+(∑CoQ
式中 1 S一作用效应设计值； c、Co、Co一分别为第i个永久作用、第1个和第j个可变作用的作用效应系数； G一一第i个永久作用的标准值； Cp一一预应力的效应系数； P一一预应力的标准值； o业2"一可变作用的组合系数、频遇值系数和准永久值系，可分别取0.7、0.7、0.6； Q一一在标准组合中，主导可变作用的标准值； Q一一第j个可变作用的标准值。 3.2.11短暂状况需要考虑正常使用极限状态时.作用效应设计值应按下式计算
高桩码头设计与施工规范（JTS167—1—2010）
S=CaG +CpP+CQx
式中S一一作用效应设计值； Cc、Co”分别为第i个永久作用和第j个可变作用的作用效应系数； Gu一第i个永久作用的标准值； Cp一一预应力的效应系数； P一一预应力的标准值； Q一一第j个可变作用的标准值；
3.2.12.1海港码头计算水位应满足下列要求：
3.2.12.1海港码头计算水位应满足下列要求： （1）持久组合，采用设计高水位、设计低水位、极端高水位、极端低水位、设计高水位 与设计低水位之间的某一不利水位分别进行计算； （2）短暂组合，采用设计高水位、设计低水位、设计高水位与设计低水位之间的某一 不利水位分别进行计算。 3.2.12.2河港码头计算水位应满足下列要求： （1）持久组合，采用设计高水位、设计低水位及与地下水位相组合的某一不利水位分 别进行计算； （2）短暂组合，采用设计高水位和设计低水位分别进行计算，施工期间采用某一不利 水位进行计算。
3.2.13承载能力极限状态作用效应的地震组合，计算水位应按现行行业标准《水运工
3.3桩基布置和桩的轴向刚性系数
3.3.1高桩码头桩基布置应根据使用要求和地质条件等因素合理确定，可采用直桩和斜 桩或叉桩的组合形式，也可采用全直桩形式。 3.3.2当码头承受较大水平力时，沿受力方向宜布置叉桩或斜桩。 3.3.3起重机轨道梁下宜直接布置基桩。固定式起重机基座下宜适当布置斜桩。 3.3.4同一桩台下的各桩受力宜均匀，桩的截面尺寸宜一致。同一码头分段的叉桩的水 平投影宜对称。 3.3.5桩与桩空间交叉时，桩间应留有适当净距，不得相碰。 3.3.6基桩宜打人良好持力层。同一桩台的基桩桩端宜打至同一土层，且桩底高程不宜 相差太大。 3.3.7建造在软弱地基上的满堂式码头，应考虑采取减少地基变形对基桩影响的措施 并应符合下列规定。 3.3.7.1驳岸区域有较厚的回填土层时，近岸桩的选型应考虑回填土的特性、范围、固 结程度、施工速度和接岸结构变形等对基桩的影响。
3.3.7.2当软土或回填土层较厚时，向岸基桩的斜度应适当减小或采用直桩，接岸部 位抛石范围内不宜使用向岸斜桩。 3.3.8靠近接岸结构的灌注桩设计，应考虑接岸结构或回填土产生的侧向压力作用。 3.3.9在波浪、水流、冰凌等作用影响较大的水域，桩截面宜采用圆形。 3.3.10桩基竖向和水平向承载力计算可按现行行业标准《港口工程桩基规范》（JTJ 254）的有关规定执行。
嵌岩桩或支承在岩基上的桩：
Lo =EpAP + C=T.Q
3.4.2结构耐久性设计应包括下列内容
3.4.2结构耐久性设计应包括下列内容： （1）明确结构的设计使用年限； （2）按现行行业标准《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTJ275）进行混凝土 结构防腐蚀耐久性设计，按现行行业标准《港口工程桩基规范》（JTJ254）和《海港工程钢 结构防腐蚀技术规范》（JTS153一3）对钢管桩及其他钢结构进行防腐蚀耐久性设计； （3）明确高性能混凝土和特殊防腐蚀措施施工质量控制的要求； （4）明确使用过程中需要进行正常维护的内容与要求；对于特殊重要的结构物或处 于严重侵蚀环境下的结构，提出使用期内定期检测的要求。 3.4.3高桩码头应考虑设置检测、维修的通道和空间。
3.4.4.1 结构的形状、布置和构造应有利于避免水、水汽和有害物质在混凝土表
积聚，且便于混凝土的振捣和养护。
积聚，且便于混凝土的振捣和养护。 3.4.4.2混凝土构件截面几何形状应简单、平顺，少棱角，少突变。 3.4.4.3暴露于海洋环境中的混凝土构件的最小截面尺寸应满足下列要求： （1）直线形构件的最小边长不小于保护层厚度的6倍； (2）曲线形构件的最小曲率半径不小于保护层厚度的3倍。 3.4.5海港高桩码头处于浪溅区的混凝土构件，宜采用高性能混凝土或同时采用特殊防 腐蚀措施。 3.4.6海港高桩码头可采用表面涂层、混凝土表面硅烷浸渍、环氧涂层钢筋、钢筋阻锈 剂、阴极保护等特殊防腐蚀措施。特殊防腐蚀措施可以单独使用，也可联合使用。 3.4.7高桩码头前沿易受船、漂流物撞击的部位宜采取配置附加钢筋、增加混凝土保护 层厚度等措施。
3.4.8 装卸散装盐或其他腐蚀性较强货种的码头应采取措施防止有害物质渗透锈蚀 钢筋。
梁板式码头的上部结构可由面板、纵梁、横梁、靠船构件等组成。根据下部桩基形 同.可分为有斜桩梁板式码头和全直桩梁板式码头（图4.1.1）。
4.1.2梁板式码头平面布置应综合考虑自然条件、使用要求及施工能力等因素，可采用 满堂式或引桥式。 4.1.3全直桩梁板式码头的平面布置宜采用满堂式，采用引桥式的平面布置形式应经充 分论证。
4.1.3全直桩梁板式码头的平面布置宜采用满堂式，采用引桥式的平面布置形式应经充 分论证。 4.1.4满堂式梁板码头的桩台宽度应根据使用要求、前沿水深条件和岸坡稳定等因素确 定。单桩台宽度不宜超过45m。当码头宽度较大时，可采用设置前、后桩台或在桩台和接 岸结构之间架设大跨简支板的方法减少单桩台宽度。大型装卸机械的前后支腿应设在同 一桩台上。 4.1.5码头排架间距应结合码头使用特点、自然条件和施工工艺等经技术经济比较确 定，取值范围宜为6~12m。 4.1.6高桩梁板式码头根据码头梁系、桩基的布置和结构的整体性能等，可按下列方法 进行结构内力分析。 4.1.6.1当桩基沿横梁布置、各排架间距均匀、桩基布置相近时，码头结构可简化为纵 向和横向两个平面进行分析，纵梁及横向排架内力可按平面结构计算，也可按空间结构 计算。
定。单桩台宽度不宜超过45m。当码头宽度较大时，可采用设置前、后桩台或在 岸结构之间架设大跨简支板的方法减少单桩台宽度。大型装卸机械的前后支腿 一桩台上。
4.1.6.1当桩基沿横梁布置、各排架间距均匀、桩基布置相近时，码头结构可简化为纵 向和横向两个平面进行分析，纵梁及横向排架内力可按平面结构计算，也可按空间结构 计算。
1.7 横梁和基桩组成的排架按平面问题计算应考虑水平集中力的横向分力在各 的分配.分配系数可按下列方法确定
4.1.7.1确定水平集中力的横向分力在各排架中的分配时，可将码买上部结构在入 向视为一个刚性连续梁，以排架位置作为支承点，按弹性支承刚性连续梁计算水平 的横向分力在各排架中的分配系数。支承点水平刚性系数应根据单位水平力作用 在水平方向的变形求得。 4.1.7.2当码头排架间距相等且支承点水平刚性系数相等或接近时，水平集中力的 分力在排架中的分配系数可按附录A确定
4.1.7.2当码头排架间距相等且支承点水平刚性系数相等或接近时，水平集中力的横 向分力在排架中的分配系数可按附录A确定
4.1.8梁板式码头分段缝宜采用凹凸缝，凹凸缝的构造 （图4.1.8）应符合下列规定。 4.1.8.1凹凸缝的齿高可取200～400mm，齿宽不宜过 短；分段处凹凸缝的缝宽可取20～30mm，沿码头宽度方向 应紧密接触。
4.1.8.2当结构承受较大水平荷载时，在分缝截面改变
处应适当加强，凹凸缝转角处宜设置45°斜向加强钢筋，钢 筋沿厚度方向的间距不宜大于250mm，直径不宜小于受力 钢筋。
8.3沿齿槽的凸型边沿可设ⅡI型加强
图4.1.8码头分缝处结构加强平面 示意图
齿槽的凸型边沿可设Ⅱ型加强钢筋，并
4.1.9全直桩码头的基桩与上部结构的连接应按刚接要求设计。
1.10 ）全直桩码头的结构受力分析可根据码头结构的布置特点和受力特性，参！ 1.6条执行。
4.2.1钢筋混凝土板可简化为单向板或双向板计算。单向板可通过有效分布宽度、弯矩 系数简化为简支梁进行计算。双向板可按有限元法进行计算，也可按附录B进行计算。 4.2.2两边支承两边自由的板可按单向板计算。四边支承板长边与短边的计算跨度之 比大于或等于2时可按单向板计算，长边与短边的计算跨度之比小于2时可按双向板 计算。
4.2.3单向板和双向板的计算
4.2.3.1简支板的计算跨度（图4.2.3a）可按下列公式计算： （1）计算弯矩时
式中l一一计算跨度（m)； I一净跨（m)； h一一板的厚度（m），大于单侧板的搁置长度时取单侧搁置长度 4.2.3.2连续板的计算跨度（图4.2.3b）可按下列公式计算：
(1)计算弯矩时 当B,≤0.1l
（1)计算弯矩时 当B≤0.1l
4.2.4叠合板的内力可按下列方法计算
4.2.4.1 自重和施工荷载产生的内力可按简支板 计算
4.2.4.2可变作用产生的内力，当板与梁整体连接 时（图4.2.4），可按连续板采用弯矩系数法计算；当板 不与梁整体连接时，可按简支板计算。 4.2.5集中荷载在单向板或双向板上的传递宽度可 按下列方法计算
4.2.5.1平行板跨方向的传递宽度可按下列公式
l=l = 1. 11 lg=ln
lo=l l, = 1. 11,
图4.2.3板的跨度 a)简支板：b）连续板
9 型钢悬挑脚手架搭设技术交底.docx2.4板与梁整体连接构造
式中S一 一最外两侧集中荷载的中心间距（m）； ao—集中荷载在平行板跨方向的接触宽度(m); 垫层厚度（m）。
.2垂直板跨方向集中荷载传递宽度的计算方法应与平行板跨方向相同。 单向板在集中荷载作用下的弯矩计算宽度，可按下列方法计算。 1 平行板跨方向的弯矩计算宽度可按下式计算：
4.2.6单向板在集中荷载作用下的弯矩计算宽度，可按下列方法计算。
4.2.6.1平行板跨方向的弯矩计算宽度可按下式计算：
大型平板钢闸门安装施工组织设计方案Klo 0.8+0.1l/x +b+h B/lo