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中建脚手架施工方案（19P）-.pdf

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V;=0.677×0.038×1500.00/(100×2.060×10×121900. 000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V=1. 883×1799. 070× 1500. 00/(100×2. 060×10×121900. 000)=4. 55mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.605mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！

三、扣件抗滑力的计算：

平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计

基坑挖土施工方案准值应按照以下公式计

W=0.7U·U，·W

风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式 Mw = 0. 85 × 1. 4Wk.1ah²/10 其中Wk—风荷载基本风压值(kN/m㎡); 1a一 立杆的纵距(m)； h一立杆的步距(m)。 五、立杆的稳定性计算： 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

NM≤[f] A W

其中N—立杆的轴心压力设计值，N=10.43kN； i—计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; 10 一计算长度（m)，由公式1o=kuh确定，1o=2.60m; 一计算长度附加系数，取1.155； 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm²； W 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm²； M 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mx=0.110kN.m;

T 钢管立杆受压强度计算值（N/mm；经计算得到0=102.87 [f] 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm²； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o（[f]，满足要求！ 下、主 最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，采用单立管的散开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.076kN； No—活荷载标准值，No=4.725kN； gk—每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m; 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H：=110.009米， 脚手架搭设高度H等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

H]= H, 1+0.001H

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时，采用单立管的散开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力DB11／T 948.6-2013标准下载，NG2k=1.076kN； No一活荷载标准值，No=4.725kN； gk—每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m; Mvk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mk=0.092kN.

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H：=99.356米 脚手架搭设高度H等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

H [H]= 1+0.001H

连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中N1一 一风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

风荷载基本风压值，wk=0.273kN/m²； Av—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Av=3.00×4.50= 13.500m²； N。一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N。=5.000 经计算得到Niv=5.168kN，连墙件轴向力计算值Ni=10.168kN 连墙件轴向力设计值Nr=A[f] 其中—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=30.00/1.58的结果查表得到 =0.95： A = 4. 89cm²;[f] = 205. 00N/mm²。 经过计算得到Nr=95.411kN Nr>N，连墙件的设计计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p≤fg 其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm²)，p=N/A；p=45.68 N一—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=11.42 A——基础底面面积(m)；A=0.25 fg一地基承载力设计值(N/mm²)；fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算

08花园式多功能高层住宅楼施工组织设计十 脚手架地基承载力调整系数；ke=（ fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求