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D51T 1992-2015钢筋砼箱形拱桥技术规程（四川）+2015-10-01实施.pdf

4.1.2施工环境温度

主拱制作或安装时现场的温度。

为抵消主拱施工阶段恒载累计竖向变形及部分活载竖向变形 产生的总挠度GB/T 27547-2011 升降工作平台 导架爬升式工作平台，而在施工和制造主拱时所预留的与总挠度方向相 反的校正量值。

4.1.4组合截面主拱

受力截面为钢管混凝土或钢与钢筋混凝土复合成共同受力组 合截面的主拱。

劲性骨架外包拱圈混凝土时，为减轻劲性骨架的负荷，通过计 算确定的沿拱圈纵向分次浇筑合龙的方法，主拱外包混凝土每 次浇筑合龙称为分环浇筑法的一环。

浇筑劲性骨架混凝土拱圈时，为使拱圈内力和变形均衡，将拱 圈每环沿纵向对称、均衡分段浇筑，每一分段称为分段浇筑法的 个工作面。

4.1.7分环分段浇筑法

根据主拱骨架和已浇混凝土截面的强度、刚度和稳定性，将骨 架外包混凝土分成多环、每环多段浇筑完成的施工方法。

4.1.8分环连续浇筑法

通过调整扣索索力，实现主拱从拱脚到拱顶单环纵向一次连 卖浇筑完成骨架外包混凝土的施工方法。

采用临时锚锭、扣塔、锚索、扣索扣住主拱形成斜拉扣挂体系， 利用扣索调整主拱高程、轴线变形的施工方法

采用缆索、起吊索与两岸临时锚、吊塔形成吊装体系，起市 和安装主拱节段的施工方法。

4.1.11主拱转体施工法

利用河岸地形或临时支架，制造两个半孔的拱跨结构，通过结 构或临时配重，形成以拱座转轴为支撑点的平衡转动体系，在转动 力矩的作用下旋转就位，实现主跨跨中合龙成拱的施工方法。

4.1.12主拱悬臂浇筑法

采用斜拉扣挂法扣住已悬臂浇筑的钢筋混凝王王拱，利用专 用挂篮悬臂浇筑下节段，直至钢筋混凝土主拱合龙的施工方法。

4.1.13主拱劲性骨架法

采用无支架法架设主拱钢管混凝土或型钢骨架，再利用劲性 骨架分环分段浇筑外包混凝土形成主拱的施工方法。

4.1.14主拱强劲骨架法

在劲性骨架法基础上，通过提高钢管混凝土骨架的强度和刚 度并与主拱共同受力，减少浇筑拱圈混凝土的分环次数（≤3次）， 以缩短工期降低施工难度的施工方法。

4.2.1作用和作用效应

N 主拱组合截面轴向承载力设计值； R一一构件承载力设计值； S一一作用(或荷载)效应的组合设计值； Nr一一主拱欧拉临界力； Ns4 钢管混凝土骨架截面的轴压承载力； Nc 钢筋混凝土截面的轴压承载力； 截面受压较小边或受拉区圆钢管混凝土的承载力； N 截面受压较大边或受压区圆钢管混凝土的抗压承载力

4.2.4计算系数及其他

as一 截面的含钢率； 钢管混凝土的约束效应系数标准值； 504 钢管混凝土的约束效应系数设计值； 钢管混凝土拱桥汽车荷载冲击系数； 结构重要性系数； 抗震调整系数； Kg一兰 当主拱采用钢管混凝土劲性骨架法成拱时，其骨架的

预拱度非线性修正系数： K。一钢筋混凝土主拱的预拱度非线性修正系数。

5.1.1钢管混凝土骨架法主管内灌注的混凝土应采用自密实补

5.1.1钢管混凝土骨架法主管内灌注的混凝土应采用自密实补

5.1.1钢管混凝土骨架法主管内灌注的混凝土应采用自密实 偿收缩混凝土，其强度等级宜为C50~C100。主拱骨架外包混 土宜采用强度等级不大于C60的桥梁高性能混凝土。

5.1.2自密实补偿收缩混凝土性能指标应符合下列要求。

1.2自密实补偿收缩混凝士工作性能

于20cm、扩展度小于50cm、T5o时间大于20s、V形漏斗通过时间大 于25s、U形箱填充高度小于30cm，则混凝土的工作性能不能符合 自密实性能要求；混凝土落度大于26cm、扩展度大于65cm、Tsol 时间小于5s、V形漏斗通过时间小于10s,则混凝土黏聚性不良，容 易离析而堵管或分层,影响混凝土均匀性。工程实践表明，如果泵 送预升灌注6h内完成，则控制3h玥落度宜大于18cm，扩展度大 于40cm，初凝时间12~18h，终凝时间14～~20h；如果泵送顶升 灌注10h内完成，则3h落度应无损失，控制5h落度宜大 于18cm，扩展度大于40cm，初凝时间16～22h，终凝时 间18~24h。 在泵送压力作用下，混凝土中气体会部分逸出，积聚在钢管和 混凝土之间形成气膜，造成钢管和混凝土脱粘，所以对混凝土含气 量做出要求。

5.1.3主拱骨架外包混凝土应具有抗裂性能高、缓凝时间长、流 动性好的性能。 1力学性能：应符合设计强度等级要求。 2抗裂性能：抗裂等级应大于Ⅱ级。 3工作性能：其各项指标应符合表5.1.3的要求。

5.1.3主拱骨架外包混凝土工作性能

4外加剂选择：采用的高性能减水剂应具有保塑、缓凝和增 韧的功能，外加剂的减水率应大于25%。 5纤维：宜掺加0.8~1.0kg/m²聚丙烯腈纤维和35~45kg/m 多锚点带压痕的碳素冷拔钢丝切断型的钢纤维。 条文说明 薄壁、箱大、挖空率高的钢筋混凝土箱形结构，在各种荷载作 用下易开裂。因此，尽可能采用强度等级较低的混凝土和各种材 料防裂措施，避免主拱箱形结构产生裂纹。

轴心抗拉强度标准值fk、轴心抗拉强度设计值fd、弹性模量E。应 按表5.1.4采用。混凝土的剪切模量G。可按表5.1.4中弹性模量 E的0.4倍采用.混凝土的泊松比V。可采用0.2。

表5.1.4混凝士强度和弹性模量（MP

混凝土强度等级 C50 C60 C70 C80 C90 C100 轴心抗压fek 32.4 38.5 44.5 50.2 55.7 61.2 标准值 轴心抗拉fk 2.65 2.85 3.00 3.10 3.13 3.15 轴心抗压fed 22.4 26.5 30.5 34.6 设计值 38.5 42.2 轴心抗拉fd 1.83 1.96 2.07 2.14 2.16 2.17 弹性模量E（×104） 3.45 3.60 3.70 3.80 3.90 4.00

Aspf, Ac,fek

为使钢管与钢管内混凝土具有统一的力学特征和变形协调性 能，并符合主拱外包混凝土及成桥后共同受力性能需要，钢管混凝 土的含钢率、径厚比、约束效应系数等应符合规定指标要求。

5.2.2钢管混凝土设计强度应采用组合轴心抗压强度fsc，其值应

fo. = (1. 14 + 1. 025o)fed

AspJsd Acpfed

fsd4 钢管的抗拉强度设计值，MPa； f. 钢管内混凝土的轴心抗压强度设计值，MPac

5.2.3钢管混凝土弹性模量应采用组合弹性轴压模量Esc，其 应按表5.2.3取值。

应按表5.2.3取值，

2.3组合弹性轴压模量E（×104MP:

注：当含钢率αs为中间值时，E。采用线性插值法求得。

5.2.4钢管混凝土组合抗剪强度设计值Tsc，其值应按式（5.2.4 计算：

式中：Tsc 钢管混凝土组合抗剪强度设计值，MPa； a 钢管混凝土截面的含钢率； 钢管混凝土的约束效应系数设计值： f. 钢管混凝土组合轴心抗压强度设计值，

5.2.5钢管混凝土剪切模量应采用组合弹性剪切模量Gsc，其值 应按表5.2.5 取值。

应按表5.2.5取值。

表5.2.5组合弹性剪切模量G.（×10MPa）

：当含钢率a。为中间值时，G..采用线性插值法

条文说明 外包拱箱混凝土之前，钢管混凝土的钢管外表面直接暴露于 大气中，且钢管内混凝土对钢管的轴向约束较小，因此，选用钢材 的线膨胀系数α作为钢管混凝土的取值。

条文说明 外包拱箱混凝土之前，钢管混凝土的钢管外表面直接暴露于 大气中，且钢管内混凝土对钢管的轴向约束较小，因此，选用钢材 的线膨胀系数α作为钢管混凝土的取值。

6.1.1钢筋混凝土箱形主拱应采用有限元法进行强度

0.1.1钢肋混工相形王 定性和动力性能的分析。 1钢筋混凝土箱形主拱应采用静力方法计算内力和累计变 形。按照极限承载能力公式，对主拱进行强度验算。 2钢筋混凝土箱形主拱整体稳定与动力特性，应建立全桥空 间模型进行分析，包括主拱、桥面系、吊杆、立柱、系杆等全桥各构件。 3当跨度大于200m时，还应计入几何、材料非线性影响。 条文说明 根据实践经验，主拱跨度小于200m的钢筋混凝土箱形拱桥不 计入几何、材料非线性影响，按弹性理论计算能够符合桥梁安全需 要。主拱跨度大于200m的钢筋混凝土箱形拱桥，由于建造数量 少、经验积累不足、非线性影响较大，建议主拱结构计算时计入几 何、材料非线性影响。

下的受力阶段，宜为小偏心受压构件，应通过计算优化主拱拱轴 系数。

6.1.43 主拱在施工过程中，应验算各施工阶段的截面强度、刚度 和稳定性。

6.1.5 多跨无铰拱桥应按连拱计算，当桥墩抗推刚度K与主拱打

6.1.5多跨无铰拱桥应按连拱计算，当桥墩抗推刚度1

式中：011、021、012、022 墩顶固结时墩的常变位： 822 无铰拱的常变位。

6.1.6钢筋混凝土主拱悬臂浇筑计算时，应计入扣挂体系的变开

6.1.6钢筋混凝土主拱悬臂浇筑计算时，应计入扣挂体系的变形 对主拱成拱过程强度、刚度和稳定性的影响。

6.1.6钢筋混凝土主拱悬臂浇筑计算时，应计入扣挂体系的变形

6.1.7进行钢管混凝土强劲骨架法成拱的钢筋混凝土主拱计算 时,应计入骨架对强度、刚度和稳定性的影响

时,应计入骨架对强度、刚度和稳定性的影响。

配重、扣挂结构等总体计算模型，计算主拱转体时转动体系的 度刚度和稳定性

配重、扣挂结构等总体计算模型，计算主拱转体时转动体系的强 度、刚度和稳定性。 条文说明 转体施工的稳定性除包括纵横向稳定性外，特别注意转体过 程的平衡稳定性计算。

6.2.1钢筋混凝土箱形主拱的活载冲击系数μ,应按式（6.2.1） 计算。当计算结果μ<0.05时,取μ=0.05。

中:L。 主拱的净跨径,m。

18 40 + Lo

式中：L主拱的净跨径，m。 条文说明 目前对桥梁的动力特性进行了许多试验和理论研究，但是关 于车辆行驶对钢筋混凝土拱桥产生的动力特性的认识仅限于一些 桥梁动载测试或数值分析，而冲击系数影响因素多，各因素影响程 度差别较大,研究成果缺乏系统性。具体表现为：

桥梁的强迫振动是比较复杂的，从影响因素看，王要有激振 力、激振力频率、桥梁本身固有频率、桥梁跨度以及激振力和桥梁 振动的耦合作用关系。激振力属荷载本身的固有因素。桥梁本身 固有频率主要跟桥梁的材料特性、刚度、质量分布、结构组成等有 关；激振力频率及激振力和桥梁振动的耦合作用关系则与桥面的 不平整度息息相关。因此，桥梁的冲击系数跟桥梁跨度、桥面的不 平整度、桥梁的实际刚度、材料性质等因素均有关，现行行业规范 又考虑结构基频是不够全面的。 在桥面平整度较好的条件下，行车速度对钢筋混凝土拱桥的 冲击系数影响较小。但国内目前桥面状况差，如果不考虑桥面不 平整因素，对冲击系数的规定属偏于不安全。钢筋混凝土拱桥的 冲击系数在桥梁的使用年限内，并不是一个定值。随桥梁服役期 的增长，结构的整体性逐渐变差，导致钢筋混凝土拱桥的自振频率 和冲击系数随之变化。结合国内学者对钢筋混凝土拱桥的冲击系 数的研究成果，基于现代交通车辆荷载大、行车速度高，与铁路列 车行驶冲击系数接近，因此，采用铁路规范推荐的冲击系数计算公 式。对特大跨度的拱桥,桥面平整度对主拱冲击系数的影响显著 不同吊索长度、不同桥梁宽度等多种因素相互影响，为了桥梁安全 和计算简便，参考国内外相关规范，规定大跨拱桥冲击系数最小值 不小于0.05。

法”计算；钢筋混凝土箱肋主拱的活载横向分配系数应按“杠杆 法”计算。 条文说明 主拱横截面为单箱单室或单箱多室整体浇筑的结构称为箱板 拱；主拱横截面为两个或多个单箱单室或单箱多室结构，并由满足 构造要求的横联连接，称为箱肋拱。试验研究表明：钢筋混凝土箱 板主拱活载横向分配系数按“刚性横梁法”计算内力、箱肋主拱活 载横向分配系数按“杠杆法”计算内力与模型测试数据一致，并得 到按空间板壳、梁有限元计算分析结果的验证。

主拱的等效计算长度应按下列

式中：S—主拱拱轴线的等效计算长度； 主拱拱轴线的长度。

S。 = 0. 58L

S。 = 0. 54L,

管混凝土骨架截面和外包钢筋混凝土截面共同承担，主拱拱顶段 截面组成应符合下列要求： 1钢管混凝土骨架截面与主拱截面面积之比不应小于6%。 2钢管混凝土骨架截面与主拱组合截面承载力之比不应小 于20%。

一主拱计算截面的高度，

DB33T 770-2020 会展行业管理与服务规范M eo = max max M N 'N

7.1.1钢筋混凝土箱形拱桥主拱应按偏心受压构件进行承载力 计算。

7.1.2钢筋混凝土箱形主拱的承载能力极限状态计算时，其安全 等级应为一级。

7.1.3钢筋混凝土箱形主拱承载能力极限状态计算应符合式 (7. 1. 3) 的要求:

(7.1.3)的要求:

式中：S一作用效应的组合设计值； R一一构件承载力设计值； 载时，该值为桥梁结构的重要性系数,取。=1.1;计地 震荷载时,该值为抗震调整系数，即取=。=0.75GB/T 26620-2011 钝吻黄盖鲽， 当仅计算竖向地震作用时，抗震调整系数。=1.0

式中：S一作用效应的组合设计值； R一一构件承载力设计值； 载时，该值为桥梁结构的重要性系数,取。=1.1;计地 震荷载时,该值为抗震调整系数,即取=。=0.75, 当仅计算竖向地震作用时，抗震调整系数。=1.0。