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移动模架现浇箱梁冬季施工工法

高占波单志利关荣财姜英民陈彦君

（黑龙江省龙建路桥第五工程有限公司）

国内桥梁施工引进移动模架箱染逐孔现浇技术已经近20年，在我国北方高寒地区，现浇箱梁逐孔 施工也被越来越广泛地应用到桥梁施工中，北方高寒地区的特点是施工期短，如黑龙江地区的施工期只 有6~7个月。黑龙江省龙建路桥第五工程有限公司在哈尔滨市道外二十道街松花江大桥及引道工程 施工中应用了移动模架现浇箱梁冬季施工技术，充分利用冬闲时间进行现浇箱梁施工，加快了工程进 度，缩短了总工期，使投资尽快获得回报，使工程尽快服务社会，创造了较大的社会效益。总结以上施工 经验，形成本工法。经黑龙江省交通厅专家组鉴定，本工法处于国内领先水平，哈尔滨市道外二十道街 松花江大桥及引道工程获2010年度黑龙江省建设工程龙江杯奖、2010~2011年度中国建设工程鲁 班奖。

2.1移动模架来用液压系统原理可进行平移及纵移，一次安装成功后可以连续逐孔浇筑，节省了 大量的人工安装费。大型现浇箱梁的模板制作标准高、成本高，但使用移动模架每幅只需加工一套模 板，可以重复使用，降低了施工成本。 2.2全部结构安装采用高强螺栓连接，加工精度满足现场快速安装要求。结构设计充分考虑人工 操作所需的安全空间，并且该移动模架可以设防雨罩棚、保温棚，可冬期施工，最大限度地缩短了施工工 期，有效保证了工程质量。 2.3采用移动模架施工，所有操作全部在上部进行，较支架现浇施工可以减少地面占用量，不用浇 筑支架基础混凝土，也避免了大量的拆迁费和占地费，降低了施工成本。同时保证了河道及道路的畅 通，适应了对环保要求高的城市或风景区施工的要求。 2.4采用移动模架逐孔现浇施工的箱梁与采用支架法整联现浇施工的箱梁相比，其结构体系转换 过程相对复杂，施工步骤较多，施工控制要求较高，特别是在恶劣的冬季严寒条件下，利用移动模架主梁 及外模板作为骨架搭设的保温暖棚，可随移动模架进行整体移动，减少重复搭设棚的费用，更具经济 性和适用性。 2.5移动模架为可移动式，消除了跨河、跨路、跨峡谷、跨高山时搭设普通支架时的各种不安全因 素SN/T 3385-2012 食品接触材料 高分子材料 聚对苯二甲酸乙二醇酯（PET）树脂及其制品中乙醛的测定 顶空气相色谱法，在冬季施工过程中，保温大棚利用移动模架主梁、外模板作为框架，形成安全保护屏障，避免了各种 不安全事故的发生。 2.6施工中可保证箱梁的外观质量符合设计及规范要求，避免了现浇箱梁中的错台及不均匀沉降 而引起的箱梁混凝士的开裂现象同时先进的温控技术也保证了箱没混凝土的质量

本工法适用于逐孔现浇箱梁及类似结构工程在冬季施工。

本工法适用于逐孔现浇箱梁及类似结构工程在冬季施工。

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4.1北方高寒地区施工期短，应用移动模架现浇箱梁冬季施工，可延长施工期。 4.2利用移动模架主梁及外模板作为骨架搭设暖棚，暖棚随移动模架整体移动，暖棚采用两层军 用棉毡密封，棉毡内外各设置一层塑料布作为防水层，既保暖又防雪。 4.3采用先进的温控技术进行箱梁混凝土施工温度控制及混凝土养生温度控制，保证了混凝土施 工质量，实现了现浇箱梁的冬季施工，加快了施工进度，缩短了总工期。

5.1 施工工艺流程图(图 1)

模架采用在墩下进行拼装，然后利用放置在墩顶的扁担梁将移动模架吊装就位于支腿上（支 莫架主梁被吊起后安装于墩身承台上）。 模架是箱梁施工的设备，主要由模板系统、承重系统（牛腿、主梁、横梁、竖向千斤顶）、移动系

移动模架采用在墩下进行拼装，然后利用放置在墩顶的扁担梁将移动模架吊装就位于 腿在移动模架主梁被吊起后安装于墩身承台上）。 移动模架是箱梁施工的设备，主要由模板系统、承重系统（牛腿、主梁、横梁、竖向千斤顶

统（倒梁、横移油缸、滑移小车）组成，具体见图

图2移动模架总装图（尺寸单位：mm）

移动模架安装采用整体吊装的形式，即在地面组拼，通过墩柱架设的悬臂梁作为吊装主梁，精轧螺 纹钢作为吊带，采用液压千斤顶多次顶升锚固，吊装到位，见图3。

5.2.2移动模架吊装计算 1）荷载分析 自重计算如下。 单侧主梁1:257kN；单侧主梁2:271kN； 单侧主梁3：299kN；单侧主梁4:271kN； 后倒梁：123kN；模板系：1330kN； 横及行走平台.250kN。

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路工程工法汇编（2011）

合计：280kN。 根据本吊装的特点，基本计算参数参照软钩吊车梁计算要求，取如下系数：竖向荷载动力系数 μ=1.1,荷载分项系数=1.4,四点吊装不均衡系数2。综合以上：系数为3.08。移动模架的吊点受力 如图4所示。

2）主要结构验算 （1）吊装梁计算（图5） 吊装梁采用墩身上设置3根悬臂箱梁，高度为 1200mm，材质为Q345，其截面参数为：W=15940× 3=47820cm².1=3×956416=2869248cm

吊装梁应满足要求。 （2）横担梁抗剪计算 横担梁采用2对156工字钢，其截面参数为：

.=1422kN×3.08=4380k R,=1378×3.08=424kN

图5吊装案计算示意图（尺寸单位：mm）

p=4380/1.4=3130kN 313x10*x2.3x4.8 6EI

=0.007m

W=2342cm,=65576cm 0=4380/8=550kN

=92.2MPa>[]=85MPa 65576x10x0.0125

改成2个356工字钢，下面满铺1cm厚钢板，上面千斤顶位置铺1cm厚钢板。满足要求。 （3）分配梁抗剪计算 分配梁采用7对[32槽钢，其截面参数为：W=469cm，1=7510cm*。 0420020701

分配梁抗剪符合要求，要求槽内每20cm，加1cm肋。 同理：锚固梁采用同样的型钢可以满足要求。

（4）项进梁受力计算（图6、图7） 2.350 顶进梁采用3156工字钢对焊，上下加焊20mm厚 I=388514cm 图6顶进梁受力计算示意图（尺寸单位

不满足要求，立板加焊16mm钢板。 其截面参数为： L=412.814cm

垫枕采用2[32槽钢对焊，上下及两侧各加焊20mm厚钢板，材质为Q235，其截面参数 3177cm.1=57190cm

节带# 足施工要求。 5.2.3移动模架预压 预压材料选用砂袋和水，首先用砂袋在箱梁内摄高形成隔舱，在隔舱内铺满密封的隔水塑料布，再 在隔舱内分级加水。砂袋采用吨袋，每袋可装1000kg，用16t吊机吊装到平板车上，并计量过磅后运到 预压的墩旁边，用50t吊机直接把砂袋吊装到移动模架上，进行堆载预压。 采用分级均匀加载，按三级进行，控制每级加载速度，即第一级264t（砂袋重）、第二级720t（水重） 管三级720（水重）。每级加载后均静载稳定后分别测设移动模架的变形，做好记录。分级加压尽量模

各工程工法汇编（2011）（

钢筋负温电弧焊焊接参器

为防正接头热影响区的温度梯度突然增大，进行帮条电弧焊或搭接电弧焊时，第一层焊缝，先从中 间引弧，再向两端运弧；立焊时，先从中间向上方运弧，再从下端向中间运弧，以使接头端部的钢筋达到 一定的预热效果。在以后各层焊缝焊接时，采取分层控温施焊。层间温度控制在150~350℃之间，以 起到缓冷的作用。坡口焊加强焊缝的焊接，也应分两层控温施焊。 帮条焊时帮条与主筋之间用四点定位焊固定。搭接焊时用两点固定。定位焊缝应距离帮条或搭接端 部20mm以上。帮条焊与搭接焊的焊缝厚度应不小于0.3倍钢筋直径，焊缝宽度不小于0.7倍钢筋直径。 坡口焊时焊缝根部、坡口端面以及钢筋与钢垫板之间均应熔合良好，焊接过程应经常除渣。为了防 止接头过热，宜采用几个接头轮流施焊。加强焊缝的宽度应超过V形坡口边缘2~3mm，其高度也应超

（3）输热管道热量损失计算

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W=Q/640=0.361Vh

（2）混凝土拌和物经运输至成型完成时的温度

（1）搅拌站用水采用蒸汽加热，砂石料加热采用底部通蒸汽管道进行加热，方法为：料场底部铺设 层10cm厚苯板，上铺设蒸汽管道，然后铺1cm厚钢板。混凝土运输采用混凝土运输车加泵送的方 式，混凝土运输车及输送泵管道用防寒毡包裹保温。 （2）现浇箱梁暖棚布置 现浇箱梁暖棚位于10m高空处，长26m，宽20m，高5m，表面积1300m²。利用移动模架的主梁及外 模板对箱梁底部进行包裹，在箱梁顶面采用型钢焊接轨道，在轨道上架设暖棚骨架，在骨架上用两层军 用棉毡密封，棉毡上下各铺一层塑料布作为防水层。 （3）现浇箱梁暖棚内温度控制 委托科研单位对混凝土配合比进行调整，混凝土浇筑后，在大棚内温度保持10℃以上时，使混凝土 在3~4d强度达到40%以上，开始梯度降温，梯度降温为每天降温5℃，并在3~4d内降至与室外温差 不大于25℃，以避免温差过大造成混凝土开裂。 同时，备好防冻剂，防冻剂型号为LNC3，一旦在混凝土施工过程中，遭遇寒流，马上在混凝土中掺加 防冻剂。 在实际施工中，采用先进的温控技术，适时监测混凝土内部温度及混凝土的强度，根据实际情况，对 养生温度及养生时间作出调整。 5）检查预应力管道 在箱梁混凝土浇筑前，检查预应力管道是否漏气、破裂，以防漏浆，每根预应力管道在最高处设置出 气孔，并检查灌浆孔及出气孔是否外引到位。 其浇筑顺序为：纵桥向各段均从前端向后端浇筑。每段梁在横断面上混凝土浇筑顺序为先浇底板 再浇腹板，最后浇顶板。 5.2.7预应力张拉、压浆 混凝土养生后进行预应力的张拉和压浆施工。张拉时严格控制应力，并以张拉时的实际伸长值与 理论计算伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值相差应控制在±6%以内。在箱梁预应力张拉完 成后立即进行预应力管道注浆，水泥浆的强度不能低于40MPa。 5.2.8落模及模架前移 40m箱梁完成了预应力张拉后，将前端和后端支点处的千斤顶分别回缩，使箱梁侧模和底模脱离混 好土结泌/韧）并值酬媒向外制致动然后致动模加数体前致施工下一引箱部

5.2.7预应力张拉、压

5.2.8落模及模架前移

5.3劳动力组织（表2）

工程工法汇编（2011）（下

7.2关键质量控制措施

1移动模架组装时各 (2）严格控制移动模架就位时轴线位置及平面高程.确保将就位误差控制在规范允许范围内.以

（1）移动模架组装时各 2)严格控制移动模架就位时轴线位置及平面高程.确保将就位误差控制在规范允许范

证箱染结构混凝土浇筑成型后的整体质量。 （3）冬季施工的关键是做好各项保温措施和控制好混凝土出罐和人模温度，所以要对保暖大棚的 搭设、输送管道的铺设和保温作认真检查，减少热量的散失，保证大棚内的温度。 （4）要注意控制混凝土各种原材料的温度，集料在浇筑前进行保温预热，浇筑时集料中不得带有冰 雪和冻结团块。施工中应注意每小时测定一次各种材料的温度，随时进行温度控制，保证混凝土的人模 温度。 （5）冬季施工拌和混凝土时，搅拌时间必须比常温时延长50%。严格控制投料的顺序：集料一→水一 搅拌一→水泥→搅拌，由于采用热水进行拌和，所以严禁先投入水泥，防止水泥出现假凝现象，影响混凝土 强度。 6）在混凝土强度达到设计强度的40%及5MPa前，不得受冻。 （7）如遇寒流或温度过低，立即在混凝土中掺加防冻剂。

首先严格按照《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076一95）中的规定执行。此外，还需采取下列 普施。 （1）移动模架是一套复杂的设备，它要求操作人员进行一系列正确的操作。在移动模架各构件进 前进行严格的技术交底，并编制移动模架安全操作规程。 （2）施工前要检查所有液压系统，保证其处于正常工作状态。 （3）移动模架过孔前移时，设专人指挥，注意观察位移、中心保持情况。 （4）移动模架操作班组按要求定期发放个人劳动保护用品，并加强工作中的个人防护。 （5）由于暖棚内热源多，采用棉毡布进行覆盖，所以必须加强防火，备足消防器材，棚内严禁吸烟及 月火作业，焊接前要采取安全措施。 （6）移动模架前行移动应在风速不超过9m/s的环境下进行

采用移动模架进行施工，不占用地面场地，对地面及周围的环境影响小。相对于支架法施工， 行基础处理及场地硬化，节省了该部分成本。采用液压系统对移动模架进行移动，节省了大量 电力，创造了良好的经济效益。

11.1经济效益 在哈尔滨市道外二十道街松花江大桥及引道工程的施工中，采用了本工法。冬季施工通过采用本 工法，大大地缩短了工期，充分利用了机械设备和周转材料，变冬闲为冬忙，大大降低了工程的管理成 本，为企业创造了良好的经济效益。

哈尔滨市近几年来随着经济社会的发展，城市格局发生了明显的变化，松花江从主城区边缘而

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成了从城市中间穿城而过，然而，连接南北城区的唯一公路通道松花江公路大桥已经不堪重负，北跃、 南拓、中兴、强县”需要打开过江通道，一江居中、两岸繁荣，需要通畅交通。采用移动模架现浇箱梁冬 季施工技术的哈尔滨市道外二十道街松花江大桥及引道工程于2010年10月竣工通车，为哈尔滨市的 经济发展提供了保障，也为移动模架的冬季施工探索出了一条可行之路，社会效益显著。

哈尔滨市道外二十道街松花江大桥及引道工程，位于道外区二十道街至松北区永胜路轴线上，起点 为道外南勋街与二十道街交叉口，终点为松北区松北镇永胜路，全长4.027km，主线桥梁长度3.45km。 其中江心岛40m梁上部结构采用预应力混凝土连续箱梁方案，跨径组合为5×（6×40）m，总长度为 1200m。采用分幅布置，每一幅为单箱双室，两幅桥挑臂之间设置0.5m的间隔。 在我国北方地区，常规施工期较短，如黑龙江地区的施工期只有6~7个月。为了在保证工程质量 的前提下，加快施工进度，缩短总工期，尽快使投资获得回报，使工程尽快服务社会，创造社会效益，最有 效的办法就是进行冬季施工。 移动模架冬季施工工法内容包括：移动模架整体吊装、移动模架预压、箱梁钢筋绑扎和预应力布设、 内模就位、保温暖棚搭设、浇筑箱梁混凝土、张拉、压浆、冬季现浇箱染混凝土温度控制、落模、前行移动 模架。 该桥于2008年11月至2009年3月进行移动模架冬季施工，2010年10月竣工通车

梁式桥现浇悬臂连续箱梁合龙段施工工法

唐鹏 赵 鲁 徐浩 杨春明赵守亮

（黑龙江省龙建路桥第一工程有限公司）

通河松花江大桥、哈尔滨松浦大桥、富锦松花江公路大桥是位于黑龙江省境内松花江上的三座特大 型桥梁，其主桥及引桥均为采用悬臂浇筑的连续梁桥。随着大跨径悬臂浇筑的连续梁桥成为跨越大江、 大河、山谷的主选桥梁形式之一，传统合龙施工方法、施工工艺已很难提高桥梁整体施工速度，很难保证 施工人员的安全和施工成本的降低。由于悬臂浇筑的连续梁桥施工周期长，加之高寒地区冬季漫长的 气候特点，设法解决合龙段的传统施工工艺、工期和安全性是摆在高寒地区桥梁施工企业面前的难题。 采用传统的合龙工艺施工缺陷较多，存在着合龙施工时约束力不够、施工温度控制难和多年使用后 沉降量过大等问题，黑龙江省龙建路桥第一工程有限公司在箱梁合龙段施工中，总结以往类似工程项目 经验，结合传统工艺，自主创新、精心组织形成本工法，经实际应用取得很大的成功。本工法采用加强刚 性连接和控制合龙温度、早强微膨胀混凝土的应用等先进的施工工艺，经检验与传统工艺相比较，施工 整体性能更好，桥染使用寿命更长。 经实践证明，本工法在国内领先，安全可行，提高了合龙悬臂体的稳定性，解决了高纬度高寒地区大 跨径悬浇桥梁合龙难度大和使用年限低的问题，社会影响力很大。

高纬度高寒地区天跨径悬浇连续梁的合龙时稳定性和防正使用多年以后沉降量过大的同题，保证 厂工程质量。 （1）本工法对温度控制非常严格，即合龙温度应控制在5~15℃之间，解除纵向约束时环境温度变 化不能超过升温3.0℃、降温0.7℃。这样才能保证合龙段的施工要求。 （2）在对梁体降温时，使用了空调机。这样做可以在一定范围内任意地调节施工温度，使施工更加 精细和标准。 （3）采用尺寸较大的型钢作为合龙段刚性连接和支撑，与此同时在跨中合龙段中增设了热轧无缝 钢管。这些措施的使用，从整体上提高了合龙段的连接性和稳定性。 （4）在对焊缝检查时，我们采用比较先进的探伤仪进行焊缝的检测。这样保证了焊缝中无气泡、无 裂缝、无残留焊渣，提高了工程质量。 （5）选用微胀早强混凝土，掺人熟石膏（CaSO.）作为膨胀剂，主要是控制两悬臂端之间混凝土能 够更好地连接，整体性能好。 （6）本工法的使用，提高了桥梁的承载能力，使桥梁在今后运营中有较高的安全系数。

该工法适用于高寒地区各种类型的悬浇连续箱梁。

该工法适用于高寒地区各种类型的悬浇连续箱梁。

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采用温度控制方法，使合龙段在合龙时有一个相对稳定的温度环境，即合龙温度应控制在5~15℃ 之间，解除纵向约束时环境温度变化不能超过升温3.0℃、降温0.7℃。这时在刚性连接处采用焊接的 形式进行锁定，用探伤仪对锁定焊缝进行质量检查，同时采用高强大尺寸的型钢作为支撑材料，两根槽 钢间距为86mm，上下连接钢板尺寸为220mm×10mm×200mm，侧面连接钢板尺寸为230mm×10mm× 200mm。同时在次中跨合龙段中，顶板与底板内各设2道钢管支撑，在中跨合龙段中顶板与底板内各设 4道钢管支撑，每道采用Φ127mm×14mm的Q345热轧无缝钢管，抗拉强度490MPa，屈服点强度为 325MPa。在跨中的合龙段横隔板里，还增加竖向预应力，减少合龙段横隔板产生的裂缝。实施后，承重 富余量大大增加，为桥梁稳定性和增加承载力提供了安全储备，提高了合龙段的连接性。最后合龙段选 用微膨胀早强混凝土，掺人熟石膏（CaSO.）作为膨胀剂，主要是控制两段之间混凝土能够更好地连接， 整体性能更好。

5施工工艺流程及操作要点

5.1施工工艺流程（图1）

5.2.1合龙段锁定 （1）在合龙段锁定及设置配重后，两悬臂端高差控制在10mm以内，梁长方向箱梁中心线的偏差 不得超过13mm。 （2）必须保持锁定装置中钢梁对顶处混凝土面的平整度和垂直度，否则张拉临时束可能引起两悬 臂端的相对变形，从而引起不利内力。 （3）钢梁加工必须准确，要求安装并与预埋钢板的焊接时间短，以免温度变化造成合龙段长度变 化，引起张拉锁定时产生不利内力。可在合龙前采取24h观测合龙口长度变化的方法，确定钢梁的下料 长度。

（4）锁定装置应在阴雨天气或一天中最低温度时（如凌晨1：00~5：00）进行，撑杆按要求先量好长 度，下料用砂轮切割机切割以保证端面平整，严禁使用气割。 （5）合龙口锁定应迅速，对称进行。刚性支撑安装、焊接完成后，立即张拉临时束。整个合龙段锁 定装置施工应在1h内完成，锁定后30min内浇筑混凝土。 5.2.2合龙施工 （1）保证合龙温度在5~15℃之问，控制温度不变。 （2）通过优化混凝土配合比设计，采用高性能、高强度、低收缩的高品质混凝土，即合龙段混凝土选 用微膨早强高强混凝土，可掺入熟石膏（CaSO）作为膨胀剂，掺人量由现场试验确定。同时采用加密箱 梁构造钢筋及加大合龙段刚性支承，确保合龙段强度、刚度和整体稳定性，防止混凝土收缩造成合龙段 开裂和连续箱梁通车数年后下挠。合龙段纵向分布钢筋两端采用焊接，焊接按焊接标准进行。 （3）合龙段施工应选择阴雨天气进行，要求一天之内最大温差不宜超过15℃，这样再加上空调降温 措施，是最理想状态合龙。 （4）在锁定装置完成后的30min内，浇筑合龙段混凝土。宜在晚上温度较低的时间段浇筑（如晚10 点后）内，并集中在2~3h内完成浇筑（应在凌晨2点前浇筑完）。浇完后迅速撤去机具和人员，待混凝 土终凝后即进行覆盖，保持长流水养护。 （5）当浇筑完合龙段混凝土后，立即解除合龙段一侧墩顶滑动支座的纵向约束。除边跨合龙段外， 要求次边跨、次中跨、中跨的合龙段，在合龙段锁定、浇筑合龙段混凝土、解除纵向约束的时间段内，环境 温度的变化不能超过升温3.0℃、降温0.7℃。边跨合龙段的施工不受温度变化幅度的限制。 在连续箱梁及合龙段施工中加大对合龙段高程的监控工作，确保每个节段箱梁口左右高程不变。 同时设置合理配重，即在合龙段口及箱梁口左右两侧设置水箱，在浇筑混凝土同时进行两侧水箱卸载， 保证相对高程不变。 （6）待混凝土达到设计强度后，张拉临时束至设计吨位，并张拉合龙段剩余的预应力束。 5.2.3边跨合龙段 刚性支撑采用内支撑形式，断面内共设4道支撑，每道刚性支撑采用2根32c槽钢，其构造见图2

（4）锁定装置应在阴雨天气或一天中最低温度时（如凌晨1：00~5：00）进行，撑杆按要求先量好长 度，下料用砂轮切割机切割以保证端面平整，严禁使用气割。 （5）合龙口锁定应迅速，对称进行。刚性支撑安装、焊接完成后，立即张拉临时束。整个合龙段锁 定装置施工应在1h内完成，锁定后30min内浇筑混凝土

图2边跨合龙段刷性支撑构造图（尺寸单位：em） ）断面内刚性支撑设置：b)刷性支握构造

与原有所区别的是，2根槽钢间距由36mm增大为86mm，上下连接钢板尺寸由180mm×10mm× 200mm变为220mm×10mm×200mm，侧面连接钢板尺寸由230mm×10mm×200mm变为220mm× 10mm×200mm。 张拉临时束SB17（15$*15.2）及DB17（19Φ15.2），共4束，每束的张拉吨位为1000kN，其中，SB17 的张拉控制应力为476MPa，DB17为376MPa。 由于现浇段可以滑动，而合龙段刚性支撑能够满足滑动摩阻力引起的应力变化，因此，边跨合龙段

施工时，不受温度变化幅度的限制。

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5.2.4次边跨合龙段 刚性支撑采用内支撑形式，断面内共设4道支撑，每道采用2根32c槽钢和1根32c工字钢组 合截面。其构造见图3。

5.2.4次边跨合龙段

图3次边跨合龙段及刚性支撑构造图（尺寸单位tcm） ）合龙段左制裁面（悬瓷段侧）：b）合龙段中间截面：c）刚性支撑构造

主支撑安装后，张拉顶板束SZ17、SZ18（13Φ15.2）及底板束DZ17、DZ18（19Φ15.2）GB/T 6111-2018 流体输送用热塑性塑料管道系统 耐内压性能的测定，共计8束， 长拉吨位为1000kN（控制应力549.5MPa），底板束张拉吨位为1000kN（控制应力376.0MPa）。 （合龙段锁定、浇筑混凝土到释放纵向约束的过程中，温度变化幅度不能超过升温3℃、降温 香则应对全梁采取温控措施。

刚性支撑安装后，张拉顶板束SZ17SZ18（13Φ15.2）及底板束DZ17、DZ18（19Φ15.2），共计8束， 顶板束张拉吨位为1000kN（控制应力549.5MPa），底板束张拉吨位为1000kN（控制应力376.0MPa）。 在从合龙段锁定、浇筑混凝土到释放纵向约束的过程中，温度变化幅度不能超过升温3℃、降温 0.7℃，否则应对全梁采取温控措施。 5.2.5次中跨合龙段 采用内支撑的形式，断面内共设8道支撑，其中，腹板处的4道支撑每道采用2根32c槽钢和1根 32c工字钢组成的复合截面；顶板与底板内各设2道钢管支撑，每道采用Φ127×14mm的Q345热轧无 缝钢管，抗拉强度490MPa，屈服点强度为325MPa。其构造见图4。 刚性支撑安装后，张拉顶板束SZ17、SZ18（13Φ*15.2）及底板束DZ17、DZ18（19Φ15.2），共计8束 顶板束张拉吨位为1000kN（控制应力549.5MPa），底板束张拉吨位为1000kN（控制应力376.0MPa）。

采用内支撑的形式，断面内共设8道支撑，其中，腹板处的4道支撑每道采用2根32c槽钢和 2c工字钢组成的复合截面；顶板与底板内各设2道钢管支撑，每道采用Φ127×14mm的Q345热 钢管，抗拉强度490MPa，屈服点强度为325MPa。其构造见图4。 刚性支撑安装后，张拉顶板束SZ17、SZ18（13Φ15.2）及底板束DZ17、DZ18（19Φ15.2），共计 板束张拉吨位为1000kN（控制应力549.5MPa），底板束张拉吨位为1000kN（控制应力376.0M

在从合龙段锁定、浇筑混凝土到释放纵向约束的过程中，温度变化幅度不能超过升温3℃、降温 0.7℃.否则应对全梁采取温控措施。

）合龙段左侧械面（悬瓷段

采用内支撑的形式，断面内共设12道支撑，其中，腹板处的4道支撑每道采用2根32c槽钢和1根 32c工字钢组成的复合截面；顶板与底板内各设4道钢管支撑，每道采用127×14mm的Q345热轧无 缝钢管，抗拉强度490MPa，屈服点强度为325MPa。其构造见图5。 刚性支撑安装后，张拉顶板束SZ17、SZ18（13Φ15.2）及底板束DZ17、DZ18（19Φ15.2），共计8束， 顶板束张拉吨位为1000kN（控制应力549.5MPa），底板束张拉吨位为1000kN（控制应力376.0MPa）。 在从合龙段锁定、浇筑混凝土到释放纵向约束的过程中，温度变化幅度不能超过升温3℃、降温 0.7℃，否则应对全梁采取温控措施。

5.3合龙工序 1）边跨合龙工序 合龙段吊架就位一合龙段两侧设置配重一设置刚性支撑，张拉合龙段临时束一→浇筑合龙段混凝土， 同步卸去合龙口配重一张拉边跨合龙束一卸去远端配重一拆除现浇段支架→解除边跨过渡墩（35号、 41号墩）临时固结GB/T 18387-2017 电动车辆的电磁场发射强度的限值和测量方法，并限制其纵向位移一拆除边跨合龙段吊架，边跨合龙完成。 2）次边跨合龙工序

工程工法汇编（2011）（下