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CJJ／T 81-2013 城镇供热直埋热水管道技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf

管道温度升高或降低到某一定值时，直线道：发生热 和不发生热位移管段的自然分界点

两端为活动端的直线管段，当管道溢度变化且全线管道产生 朝向两端或背向两端的热位移，管道上位移为零的点

SZDBZ 114-2014 城市轨道交通灾害性天气服务规范管道温度发生变化时：不产热位移的管段

保温管与土壤沿管道轴线方向单位长度的摩擦力。 2. 1. 10 弯头变形段长度 length of expansion leg

管道温度变化时，弯头两臂产生侧向位移的管段长度

A I作管管壁的横截面积； α 沟槽底宽度； B 管道壁厚负偏差附加值； （ 土壤横向压缩反力系数； （ 安装作宽度； D. 外护管外； D, 工作管内径； D. 1.作管外径； D. 保温层外径； E 钢材的弹性模量； E. 主动土压力； E, 被动土压力； 供、川水管中心线距离； F 单位长度摩擦力： F 活动端对管道伸缩的阳力： Fnuix 单位长度最大摩擦力； Famu 单位长度最小摩擦力； F.、Ft, 驻点两侧活动端对管道仲缩的阻力； 厂 地基承载力设计值： fi、/、f3 固定墩底面、侧面及顶面与土壤的摩擦力： 初始挠度； G 包括介质在内的保温管单位长度自重； （i 問定墩自重; ) 固定墩上部覆士重； (W 单位长度管道上方的士层重量； 重力加速度； H 管道中心线覆士深度；

H, 管道当量覆士深度； Hw 地下水位线深度； d、h 固定墩宽、厚、高尺寸； hi 固定墩顶面至地面的距离； h2 固定墩底面至地面的距离； 1 直管工作管横截面的惯性： Ih 弯头工作管横截面的惯性矩： K 抗滑移系数； K. 被动士压力折减系数； K' 弯头I作管柔性系数； K 土壤静压力系数； Kox 抗倾覆系数； k 与七壤特性和管道刚度有关的参数； L 设计布置的过渡段长度； L 过渡段内计算截面距活动端的距离； Lnax 直管段的过渡段最大长度； Inin 直管段的过渡段最小长度； Lpr 预热管段长度； L 次性补偿器到固定点或驻点的距离； AL 一次性补偿器的计算预热伸长量： 1. 弯头变形段长度； L.mux 转角管段的过渡段最大长度； Lt.nin 转角管段的过渡段最小长度； 1, 转角管段循环上作的过渡段长度； 12 转角管段的计算臂长； Lid 竖问转角管段的变形段长度； 112 设计布置的管段长度； Ll, 驻点两侧过渡段长度： leo 转角管段的平均计算臂长； A 管段的热伸长量；

T 固定墩、固定支架承受的推力； T 固定墩承受推力减小值； T 预热管段对固定墩的推力； T 1作管屈服温差； to 管道计算安装温度； g 管道中心线的自然地温； t 计算点的上壤温度； tws 供水管保温层外表面温度； twr 叫水管保温层外表面温： t 计算供水温度； 1 计算叫水温度； t 管道『作循环最高温度； t2 管道作循环最低温度； ti 预热开始前的管道温度； W 管顶单位面积总垂直街载： X 计算点马供水管心线的水平距离： X 被动土压力作用点至固定墩底而的距离； X 主动十压力作用点至固墩底而的跳离： AX 工作管径向最大变形量； y 计算点的覆土深度； Y 温度修正系数； α 钢材的线膨胀系数； 3t 弯头平询弯曲环问应力加强系数； X 管道厚负偏差系数： 0 1作管公称壁厚； o 弯头「作管的公称壁厚； m 1作管最小鐘厚： Y 安全系数； 4 叫填土的内擦角； 7 许川应修正系数；

入 弯头1作管的尺寸系数； 入 十壤导热系数； 入， 保温材料在运行温度下的导热系数； A 摩擦系数； 0 土密度; Pw 地下水位线以下的土壤有效密度； $ 转角管段的折角； V 钢材的泊松系数； [] 钢材的诈用应力； di 钢材的抗拉强度最小值； 0; 内压、热胀应力的当量应力变化范围 6. 钢材的屈服极限最小值： 0f 道内引起的环间应力； Ov 管道心线处壤应力； Oi 湾头在湾短作用下最大环向应力变化 Oj 湾头在内压作用下的最人环间应力： Omutx 定墩底面对土壤的最大压应力

入 弯头1作管的尺寸系数； 入 十壤导热系数； 入， 保温材料在运行温度下的导热系数； A 摩擦系数； 0 土密度； Pw 地下水位线以下的土壤有效密度； $ 转角管段的折角； V 钢材的泊松系数： [] 钢材的诈用应力； 0i 钢材的抗拉强度最小值； 0; 内压、热胀应力的当量应力变化范围； 6. 钢材的屈服极限最小值： 0f 道内引起的环间应力； Ov 管道心线处壤应力； Oi 湾头在湾短作用下最大环向应力变化幅度 O 湾头在内压作用下的最人环间应力： Omx 剧定墩底面对土壤的最大压应力

休h/ I乙先 3.1.4工作管驾头可采用锻造、热煨或冷弯制成，不得使用1 有管段做成的斜接缝弯头。弯头的最小壁厚不得小于真管段 楼厚。

3.1.4工作管蛮头可采用锻造、热煨或冷弯制成，不得使用山

3.1.8外扩管两端应切平整，并应外扩管轴线垂真，角度

管网同时设计、施工及验收。当网设计发生变更时，应同时进 行泄漏监测系统的设计变更

3.2.1 直埋保温管的保温厚度应符合下列规定： 保温层外表面温度应进行验算，H应小于50C： 2直理保温管周围设施或环境条件对温度有要求时，应 对温度场进行验算。 3.2.2计算保温层厚度时选用的自然地温数据，可按本规程附 求八选取。

中：（ 供水管单位长度热损失（W/m）： qr 叫水管单位长度热损失（W/m）： t 计算供水温度（（）； t 计算川水温度（C）; t 管道心线的自然地温（（）； R 土壤热阻L(m·K)/WJ; R, 保温材料热阻E（m·K)/WI; R 附加热阻L（m·K）/WJ； R, 十壤表面换热热阻、可取0.0685L（m²·K）/W；

入 土壤导热系数LW/（m·K），应取实测数据。 算时湿士可取1.5～2W（m·K），沙叫取 1 W/(m · K); 入，一 保温材料在运行温度下的导热系数[W/（m·K）； H 管道中心线覆士深度（m）； H 管道当量覆土深度（m）； D. 保温层外径（m）； D. I.作管外径（m）; V 供、回水管中心线距离（m）。

3.2.51 保温管周围土壤温度可按下式计算：

t = t + 4r 4元×入 H) 1元×入 + （y

武中: t 算点的土壤温度（（）； t 管道中心线的自然地温（C）； 4: 供水管单位长度热损失（W/m）； qr 水管单位长度热损失（W/m）： 入 壤导热系数「W/(m·K)l;

供共水管保温层外表面温度（C）； 川水管保温层外表面温度（C）； 共水管单位长度热损失（W/m）； 可水管单位长度热损失（W/m）： 计算供水温度（C）； 计算回水温度（C）; 保温材料热阻［（m·K）/W

弹点与供水管中心线的水平距离； 计算点的覆深度； 管道心线覆土深度（m）： 供、水管心线距离（m）

4.1.1管道的布置应符合现行行业标准《城镇供热管网设计规

1管道的布置应符合现行行业标准《城镇供热管网设计知 CJJ34的相关规定。 2直通执水筐道上设施的净距成箱金412的规

4.1.1管道的布置应符合现行行业标准《城镇供热管网设计规

范》CJJ34的关规。

直埋热水管道与设施的净距应符金表4.1.2的规定

4.1.2直埋热水管道与设施的净足

注：直理热水管道电缆平行敷设时，电缆处的士壤温度与月平均土壤自然温度 比较，全年任何时候．对于10kV的电缆不高出10（；对于35kV～110kV的 电缆不高出5（时，可减少表中所列净距。

4.1.3直理热水管道的最小覆上深度应符合表4.1.3的规定， 同时应进行稳定验算

1.3直理热水管道的最小覆土深

4.1.4管道穿越水面的布置应符舍现行行业标准《城镇供热管网 设规范》（J34的相关规定

.1.4管道穿越水面的布置应符舍现行行业标准《城镇供热

.2.1管道的敷设坡度不宜小于2%.，进人建筑物的管道 向正链您道的高外宝设改气、低处宣设水阀直接埋

向十管。管道的高处宜设放气阀，低处宜设放水阀。直接埋地的 放气管、放水管与管道有相对位移处应采取保护措施

4.2.2管道应利用转角自然补偿。

2管道应利用转角自然补偿 3转角管段的臂长应大于或等于弯头变形段长度。弯头变 长度应按下列公式计算：

1. = 2.3 k D. XC V 4EX I.X 10"

4.2.+“Z"形、“IⅡI"形补偿管段可分割成两个转角管段

角管段的臂长均应大于或等于管道的弯头变形段长度（图 1. 2. 4 ) 。

图4.2.4转角管段布置示意图

表+.2.5可视为直管段的最大折

图1.2. 6管道的转角处理示意图

4.2.8公称直径小于或等于500mm的支管叫从十管直接引出.

1分支点至支管固定墩的距离不任大·9m； 2分支点至支管上轴向补偿器或弯管的距离不宜大于20m； 3分支点至支管上固定墩或弯管补偿器的距离不应小于支 管的弯头变形段长度； 4分支点至支管1轴向补偿器的距离不应小于12m。 4.2.9轴向补偿器和管道轴线应一致，轴向补偿器与分支点 转角、变坡点的距离不应小于管道弯头变形段长度的1.5倍，H 不应小于12m。

4.3.1管道附件与设施的布置和敷设应符合现行行业标准《城镇 供热管网设计规范》（J34的相关规定 4.3.2阀门应采用能承受管道轴向荷载的钢制焊接阀门。 4.3.3补偿器、异径管等管道附件应采用焊接连接，补偿器们 设在检查室内。 4.3.+当管道由直理埋敷设转至其他敷设方式，或进人检查室附， 理保温管保温展的端头时

文HP 4.3.+当管道由直理埋敷设转至其他设方式，或进人检查室时， 直埋保温管保温层的端头应封闭

设在大管径或壁厚较大侧

+.3.6通、弯头等应力比较集中的部位应进行验算，不能满

或对管道进行预热处理等播施

.3.8固定墩处应采取防腐绝缘措施、钢管、钢架不应

5.1.1管道的应力验算应采用应力分类法，并应符个下列规霆：

2一次应力和二次应力的当量应力变化范围不应人于3倍 钢材的许用应力； 3局部应力集中部位的一次应力、二次应力和峰值应力的 量应力变化幅度不应大手3倍钢材的许用应力。 5.1.2进行管道应力计算时，计算参数应按下列规定取值： 1 计算压力应取管道设计压力； 2作循环最高温度应取供热管网设计供水温度： 3工作循环最低温度，对于全年运行的管道应取30（，对 于只在采暖期运行的管道应取10C； 4计算安装温度应取安装时的最低温度： 5计算应力变化范围时，计算温差应采用工作循环最高混 度工作循环最低温度之差； 6计算轴向力时，计算温差应采用「作循环最高温度与计 算安装温度之差。 5.1.3保温管与土壤之间的单位长度摩擦力应按下式让筐

5.1.2进行管道应力计算时，计算参数应按下列规

F=μ 元X D. X0+G Dp×g 1

[5. 1. 3 1)

a 管道中心线处土壤应力（Pa）； G 包括介质在内的保温管单位长度自重（N/m）； Q 土密度（kg/m），可取1800kg/m; K 重力加速度（m/s）； K. I壤静压力系数； 叫填土内摩擦角（°），砂七可取30° 七壤应力应按下列公式计算：

表 5. 1. 5 采用

1.5保温管外壳与土壤间的摩擦

5.1.6管道径间位移时，土壤横向压缩反力系数宜根据当地士 壤情况实测数据确定，当无实测数据时，可按下列规定确定： 1管道水平位移时．按1×10″N/m～10×10°N/m 取值；

2管道水平位移，对于粉质黏土、砂质粉士，回填密实度 为90%～95%时，可按3×10N/m～4×10N/m²取值； 3管道竖向向下位移时，可按5×10″N/m²～100×10N/m 取值。 5.1.7 钢材的许用应力应根据钢材有关特性，取下列两式的 较小值：

武：L 钢材的许用应力（MPa）； 01, 钢材的抗拉强度最小值（MPa）； 6. 钢材的屈服极限最小值（MPa）。

5.2.1L作管的最小壁厚应按下式计算：

5.2.1L作管的最小壁厚应按下式计算：

La] = Ot 3 a]=

Pd X D. 0m= 2 o X n+ 2Y X P.

5.2.3管道障厚负偏差附加值，应根据管道产品技术条件的规 起选用或按下列方法确定： 1钢管壁厚负偏差附加值可按下式计算：

5.2.3管道壁厚负偏差附加值，应根据管道产品技术条

作管最小壁厚（m）； 管道壁厚负偏差系数，可按表5.2.3选取

表5.2.3管道壁厚负偏差系数

2当烨接钢管产品技术条件中未提供壁厚充许负偏差值时。 壁厚负偏差附加值可采用钢板厚度的负偏差值，但壁厚负偏差附 加值不得小于0.5mm。

4I:△T, I作管屈服温差（C）； α 钢材的线膨胀系数[m/（m·C）] 1 钢材的弹性模量（MPa）； 71 屈服极限增强系数，取1.3； a. 钢材的屈服极限最小值（MPa）； V 钢材的泊松系数，取0.3； O 管道内压起的环向应力（MPa）； P.! 管道计算压力（MPa）； D 作管内径(m);

乍管的屈服温差应按下列公式

△T= PaX D 28

O 工作管公称鑫厚（m） .2真管段的过渡段长度应按下列公式计算： 直管段过渡段最大长度：

(5. 3. 2 1 Fun

当t 一t>△T时，取t一t,=△T : Lnxx 直管段的过渡段最大长度（m）； Lmitr 管段的过渡段最小长度（m）： Fmux 单位长度最大摩擦力（N/m）； Fn 单位长度最小摩擦力（N/m）； Q 钢材的线膨胀系数[m/（m·C）； E 钢材的弹性模量（MPa）； t1 管道T作循环最高温度（（）； to 管道计算安装温度（C）； V 钢材的润松系数，取0.3； Gt 管道内压引起的环间应力（MPa）； A 【作管管壁的横截面积（m）； AT 二作管屈服温差（（）

1的最大轴向力和最小轴向力应按下列公式计算： 1最大轴向力：

过渡段内计算截面的最小轴向力（N）； 单位长度最大摩擦力（V/m）； 单位长度最小摩擦（N/m）； 渡段内订算截面距活动端的距离（m 活动端对管道伸缩的阻力（N）； 直管段的过渡段最小长度（m）。

4在增道作循环最高温度下，固段闪的轴间力应按1 管

代: N. 锚固段的轴尚力（N）： Q 钢材的线膨胀系数m/（m·（C）； E 钢材的弹性模量（MPa）； t1 管道I作最高循环温度（（）； ta 管道计算安装温度（（）； V 钢材的泊松系数，取0.3； 0f 管道内起的环向应力（MPa）： A 二作管管壁的横截积（m）

5.+.1对由于土壤摩擦力约束热胀变形或高部沉降造成的高内 力的真管段，不得出现局部屈曲、弯班屈曲和皱折 5.+.2公称直径大于500mm的管道应进行局部稳定性验算 追成符合下式让筒机

5.4.4公称直径大于500mm的管道应按下列公式进行径询稳 定性验算：

1. 728W X D. AX= E(8/r)+2562 AX ≤< 0. 03D

武f: AX 1.作管径询最大变形量（m）； W 管顶单位面积上总垂直荷载（kPa）JB/T 12660-2016 内燃机 塑料进气管 技术条件，包括管顶垂 直土荷载和地血车辆传递到钢管上的荷载、直埋 管道管顶单位面积上总垂直荷载应符合表5.4.4 的规定； D. I作管外径（m)： E 钢材的弹性模量（kPa）； 1.作管公称壁厚（m）； r 【作管平均半径（m）。

表 5. +. + 直理管道管顶单位面积上总垂直荷载

5.5.1弯头的升温弯矩及轴向力可采川有限元法计算或按本规 程附求（的规定计算。 5.5.2弯头1作管在弯矩作用下的最大环向应力变化幅度应按 下列公式计算：

RXoi 入= rini o1 rim =Tix, 2

(5. 5. 2 3)

式中： 弯头在弯知作用下最大环向应力变化幅度（MPa）； 3, 弯头平面弯曲环向应力加强系数： M 弯头的弯矩变化范围（N·m）； x 弯头工作管横截面的外半径（m）； 广hl 弯头二作管横截面的平均半径（m）； 1， 弯头工作管横截面的惯性知（m）； 入 弯头工作管的尺寸系数； R 弯头的邮率半径（m）； 弯头工作管的公称璧厚（m）。

DB31 2006-2012 食品安全地方标准 糟卤Obt ÷ 0. 5op ≤ 3 [o] PI X rh Opt = 0.