SY∕T 7652-2021标准规范下载简介：
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SY∕T 7652-2021 气藏型储气库库容参数设计方法.pdf考虑气藏衰竭式开发和储气库多周期往复注采运行过程中储层应力敏感对建库有效储气体积的 结合覆压孔渗实验结果，计算储层孔隙的应力不可恢复形变量，参照公式（A.4)
4.2.7凝析油反凝析减小体积
考虑凝析油反凝析对建库的影响，利用气藏工程或数值模拟等方法计算凝析油反凝析减小体 公式(A.5)。
4.2.8凝析油蒸发增加体积
凝析油在注气过程中的蒸发作用对建库有正向影响MH/T 6072-2019 飞机发动机清洗用化学品对钛合金应力腐蚀的试验方法，利用相态实验或多组分模型计算凝析油 ，以此计算凝析油蒸发体积，参照公式（A.6)。
4.2.9地层剩余原油二次饱和净溶解气量
注来气过程中地层剩余原油 对库容存在影响，利用原高压！ 验结果，计算剩余原油二次饱和净 (A.7)
4.2.10 岩石骨架和残余水弹性膨胀量
4.2.11 建库有效储气体积
以原始含气（油）体积为基数，扣除水淹带、过渡带、气驱纯气带、储层应力敏感和凝析油反 影响等形成的不可动体积，再加上凝析油蒸发、地层剩余原油二次饱和溶解、岩石骨架和残余水 膨胀量等增加的储气体积得到建库有效储气体积，按公式（3）计算
上限压力设计应遵循确保气藏完整性的原则，一般上限压力不超过气藏原始地层压力。在经过充 分论证确保安全的情况下可适当提高。
1.1利用地质综合分析和室P 微观有效性进行评价。 2.1.2根据盖层突破压力实验结果， 算可参考公式（4）
式中: PcRi 盖层纵向密封临界压力 PH 气藏静水柱压力； 突破压力。
式中： PcRi 盖层纵向密封临界压力 PH 气藏静水柱压力； 突破压力。
PcRI = Ph +min(PAc)
PcRI = Ph +min(PAc)
1.3根据盖层接触的侧向地层的物理参数、埋藏深度及岩石的内摩擦系数，侧向地层密封临界 十算可参考公式(5)。
力计算可参考公式（5)
PcR2 = gp H,ao
式中: PcR2²盖层侧向密封临界压力 ; 8重力加速度; P—上覆地层岩石密度； H埋深; α—岩石内摩擦系数； 储气库安全系数。 5.2.1.4 利用矿场水力压裂试验或测并资料计算确定盖层的破裂压力
5.2.2.1对于砂岩气藏，利用泥岩涂抹系数、断移地层砂泥比值、断面正压力、断层横向 等，采用公式分析方法定量评价断层封闭性
5.2.2.2 开肩压力计算可参考公式 (6)。
溢出点气体逸散临界压力计算可参考公式（)
Psp溢出点气体逸散临界压力； P——气藏原始地层压力； AH圈闭闭合幅度。
5.2.4上限压力确定方法
Psp = P + gP.AH
Psp = P + gP,AH
P≤Pmx
6.1.1储气库采气末期应有一定的生产能力。 6.1.2有效控制边底水、结盐等对储气库的影响。 6.1.3并口压力满足天然气处理及外输的要求。 6.1.4 储气库有一定的经济性。
6.1.1储气库采气末期应有一定的生产能力。
6.2.1利用试气试并和生产动态资料，建立不同并型气并的产能方程，按SY/T5440的要求执行。在 比基础上，结合多轮次气液互驱气相相对渗透率、流体性质改变和应力敏感，修正气并产能方程。 6.2.2利用节点压力综合分析方法，以储层不出砂、并底不积液、管柱不冲蚀等条件，评价不同地层 压力下不同管径单井合理产量。 6.2.3根据外输压力、进站压力、采气末期最低生产能力要求，采用反算的方式计算井底压力及气藏 平均地层压力，作为确定下限压力的基础。 6.2.4结合储气库地层水影响、结盐情况，合理确定下限压力 6.2.5对于边底水较活跃的气藏，可采用数值模拟的方式考虑多指标、多方案进行综合比选。
式中： Gmx—库容量; B.天然气体积系数。
垫气量以下限压力下建库有效储气体积为基础来计算。计算方法参见公式(10)
式中： Gm垫气量; 下限压力。
作气量等于库容量与垫气量之差。计算方法参见
(Vm) Pmin 10000Bg(2 min)
式中： G工作气量。
补充垫气量等于垫气量与建库前天然气剩余储量之差，计算方法参见公式（12）。
Gadd 补充垫气量： —建库前天然气剩余储量
基础垫气量等于气藏原始储量减去气藏可采储量之差，计算方法参见公式（13）。对于 藏，等于原始储量减去废弃时气藏累产气量，计算方法参见公式（14)。
基础垫气量等于气藏原始储量减去气藏可采储量之差，计算方法参见公式（13）。对于已废弃气 藏，等于原始储量减去废弃时气藏累产气量，计算方法参见公式（14)。
式中： Gab 基础垫气量； G 气藏可采储量； G 气藏废弃时累产气量。
式中： G附加垫气量。
SY/T 76522021
附录A （资料性） 建库有效储气体积预测数学模型
根据气藏开发及储气库运行过程中流体分布特征，将储气库剖面简化成4带4界面（见表A.1）， 据此建立了气藏型储气库流体分带示意图（见图A.1）。
表A.1气藏型储气库流体部面分区带划分表
亢藏型储气库流体分带示
A.2 建库不可动体积
式中： Svc(a) : 建库前储层残余水饱和度； Sgr(a) 建库前储层残余气饱和度 上限压力时气藏开发的水侵量； 上限压力时气藏开发的产水量； Bumx 上限压力时地层水体积系数。
式中: Svc(mnt) 多周期运行后稳定残余水饱和度； Sg(Inl) 多周期运行后稳定残余气饱和度； Wwenin 下限压力时气藏开发的水侵量 Werpalin 下限压力时气藏开发的产水量； Baumit 下限压力时地层水体积系数。
式中： Wwao 建库前气藏开发的水侵量； Wupuo 建库前气藏开发的累计产水量 Bruo 建库时地层水体积系数。
...... (A.3)
A.2.4储层应力敏感减小的体积△V，对于应力敏感的储层，当储层压力降低时有效应力增加、体积 减小所致，该部分体积取决于运行压力和岩石塑性变形特征，计算公式如下
di—储层原始孔隙度； —多周期往复注采后储层稳
AV,=10000GB,4m D
中储层原始孔隙度； 中血一多周期往复注采后储层稳定的孔隙度。 5凝析油反凝析减小体积△V，当储气库经过多周期注采后，相包络曲线向左移动，离开凝机 区，在凝析气藏开发过程中反凝析损失的凝析油仍滞留在储层中，减小了建库有效储气体积，
式中： N——凝析油原始地质储量； N—凝析油累计产量; Gga剩余凝析气地质储量； s剩余凝析气凝析油含量； B。原油体积系数。
A.3.1凝析油蒸发增加体积△VKLY/T 2037-2012 木荷培育技术规程，储气库注采过程中，凝析油蒸发，增加了建库有效储气体积，计算 公式如下：
A.3.2地层剩余原油二次饱和净溶解气量AV..在储气库注气
气过程中高于下限压力部分将从原油中分离出来， 受二次饱和溶解分离滞后效应影响，一部分天 将存留在原油中，增加垫气量，由压力p到p变化量计算公式如下：
式中： N.剩余原油储量
Rs(g)一一地层压力P时的溶解气油比; Rs(a)一—地层压力 P2 时的溶解气油比。 3.3在储气库建库注气过程中，随着地层压力增加，残余水和岩石压缩，储气空间增大。某一运 斤压力下，岩石骨架和残余水弹性膨胀量的计算公式为：
一地层压力P, 时的溶解气油比。
式中： C—残余水压缩系数； C。岩石有效压缩系数； P建库运行压力。
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