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【最新现行】GBT 50459-2017 油气输送管道跨越工程设计标准.pdf1应处理好与油气输送管道线路工程的衔接，以及与铁路、 公路、河流、电力、城市及水利规划等的相互关系。7 2应符合线路总体走向，线路局部走向可根据跨越位置进行 调整。 3 应避开地面或地下已有重要设施的地段。 4 宜避开环境敏感区、文物保护区、机场净空区。 5 宜避开冲沟沟头发育地段、活动地震断裂带、滑坡、泥石 流、岩溶，以及其他不良地质发育的地段。 6宜避开河道经常疏浚加深、岸蚀严重或侵滩冲淤变化强烈 地段。 7宜选择在河流较窄、两岸有山嘴或高地\侧向冲刷及侵蚀 较小并有良好稳定地层的地段。当河流有弯道时，宜选择在弯道 的上游平直河段。 8宜选在闸坝上游或其他水工构筑物影响区之外。 9附近宜具有一定的施工安装场地及较方便的交通运输 条件。 要求。 3.0.8跨越管段与埋地管道相连接时，应符合下列规定： 1跨越管段的管径应与埋地管道的管径匹配，所用弯管的曲 率半径应符合清管设备通过的要求。 2大型管道跨越工程宜在两端设置截断阀。 3跨越管段与理地管道在入土连接点处加绝缘接头时，应符 合现行行业标准《阴极保护管道的电绝缘标准》SY/T0086的有 关圳定
1跨越管段的管径应与埋地管道的管径匹配，所用弯管的曲 率半径应符合清管设备通过的要求。 2大型管道跨越工程宜在两端设置截断阀。 3跨越管段与埋地管道在入土连接点处加绝缘接头时，应符 合现行行业标准《阴极保护管道的电绝缘标准》SY/T0086的有 关规定。
4跨越管道与线路段管道连接点宜在跨越管道入土点的支 墩或者锚固墩外10m处。 5应采取防止埋地管道和跨越管道间相互影响的措施。 3.0.9跨越工程的设计洪水频率（重现周期)应根据不同跨越 工程等级按表3.0.9选用，并应结合当地水文资料确定设计洪 水位。
表 3. 0.9 设计洪水频率
3.0.10在通航河流上跨越时，跨越净空尺度应满足通航影响评 价的要求。管道架空结构的最下缘净空高度应符合现行国家标准 《内河通航标准》GB50139的有关规定。 3.0.11在无通航、无流筏的河流上跨越时，管道架空结构的最下 缘，大型跨越工程应高于设计洪水位3m，中小型跨越工程应高于 设计洪水位2m。当无准确的水文资料时，宜加大架空高度，并应 满足相关部门对净空的要求。 3.0.12，当跨越铁路或道路时DL/T 5568-2020 配电网初步设计文件内容深度规定，架空结构的最下缘净空高度不应 低于表3.0.12的规定。跨越工程两侧应设置限高标志，宜设置限 高构筑物。
表3.0.12跨越铁路或道路净空高度
表3.0.13跨越管道与桥梁之间的最小距离（m）
注：1特大桥、大桥、中桥和小桥的判别应分别按现行行业标准《公路桥涵设计通 用规范》JTGD60和《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1的规定执行。 2当位置受限时，在采取一定的保护措施，并征得相关部门的同意后，可适当 减小距离。 3.0.14跨越管道与架空电力线路之间的最小距离应符合现行国 家标准《输气管道工程设计规范》GB50251和《输油管道工程设计 规范》GB50253的有关规定。人 3.0.15通航河流上的管道跨越工程应按现行国家标准《内河交 3.0.16管道跨越的安全防范应符合现行行业标准《石油、天然气 管道系统风险等级和安全防范要求》GA/I166的有关规定。 3.0.17管道跨越应根据相关评估和岩土工程勘察报告进行水工 保护，并应符合现行行业标准《油气输送管道线路工程水工保护设 3.0.18跨越工程应定期进行检查及维护
注：1特大桥、大桥、中桥和小桥的判别应分别按现行行业标准《公路桥涵设计通 用规范》JTGD60和《铁路桥涵设计基本规范》TB10002,1的规定执行。 2当位置受限时，在采取一定的保护措施，并征得相关部门的同意后，可适当 减小距
4.1.1跨越工程的平面控制测量等级和高程控制测量等级应符 合现行国家标准《油气输送管道工程测量规范》GB/T50539的有 关规定，
4.1.2跨越位置地形图可根据设计
情况按1：200～1：2000的比例进行地形图测量。所测范围应满 足设计布置和施工场地的要求，跨越工程需要在水中设立桥墩和 进行水文计算时，还应测上下游适当范围内的水下地形。 4.1.3纵断面图的水平比例尺应与地形图一致，纵、横比例尺宜 相同。 X 4.1.4 桥墩间距测量精度应小于跨越主跨跨度的1/10000。 4.1.5 管道跨越工程测量应统一采用国家坐标高程系统，并应与 线路段相同， 4.1.6 测量成果应包括下列内容： 1 技术说明； 2 跨越位置控制点成果； 3 跨越位置地形图； 4 跨越位置纵断面图
4.2.1跨越工程应符合现行国家标准《油气由及管道岩土工程勘
.2.1跨越工程应符合现行国家标准《油气由及管道岩土工程勘 冬规范》GB50568的有关规定
4.2.2跨越位置的水文地质评价应包括下列内容
系数和浦水量； 2上下游有无水工设施或规划，储水能力，最高水位及坝顶 标高等及对拟建工程的影响； 3设计洪水频率下最高洪水位、流速、流量及枯水期水位 标高； 4 跨越河流的冰凌资料； 5 设计洪水频率下的一般冲刷深度和局部冲刷深度。 4.2.3 跨越岩土工程勘察报告应包括下列内容： 1 当地极端最高气温、最低气温、最高月平均气温、最低月平 均气温、标准冻深、最大风速、基本风压，积雪厚度和覆冰厚度等； 2河流的类型、特征、河流两岸河漫滩及河床断面特征，一般 和局部的冲淤程度，河道变迁情况，相应设计洪水频率的洪水位标 高和最大流速，河流通航等级：； 3桥墩和锚固墩区地层岩性、地质构造、不良地质作用与地 质灾害的分布和王程地质特性； 4跨越位置岩土的物理力学特性,永和土的腐蚀性评价,提 供地基基础和桩基设计参数； 5边坡及地基的稳定性、不良地质的危害程度和地下水对基 出的影响程度； 6应对跨越工程的地基基础及锚固方案提出建议。 4.2.4勘察资料应提供地震设计参数、场地类别等，并应查明有 无不良地震地质情况。
5.1.1输送钢管选择应符合现行国家标准《输气管道工程设计规 范》GB50251和《输油管道工程设计规范》GB50253的有关规定。 5.1.2钢材和混凝土应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017和《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。 5.1.3钢丝绳应符合现行国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918 的有关规定，密闭钢丝绳还应符合现行行业标准《密封钢丝绳》 YB/T5295的有关规定；钢丝拉索应符合现行国家标准《斜拉桥 热挤聚乙烯高强钢丝拉索技术条件》GB/T18365的有关规定；主 缆采用预制平行钢丝索股应符合现行行业标准《悬索桥预制主缆 丝股技术条件》JT/T395的有关规定；钢绞线应符合现行国家标 准《单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线》GB/T25823或《预应力混 凝土用钢绞线》GB/T5224的有关规定，钢绞线拉索应符合现行 国家标准《斜拉桥钢绞线拉索技术条件》GB/T30826的有关 规定。
5.1.4预制平行钢丝索股和热挤聚乙烯高强钢丝拉索采用
丝各项性能应符合现行国家标准《桥梁缆索用热镀锌钢丝》GB/T 7101的规定。环氧钢丝应符合现行国家标准《缆索用环氧涂层 冈丝》GB/T25835的有关规定
5.1.5高密度聚乙烯护套料的各项性能指标应符合现行行）
.1.5高密度聚乙烯护套料的各项性能指标应符合现行行业标
5.1.6跨越工程中承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长 率、屈服强度和硫、磷含量的合格证明，对焊接结构尚应具有碳含 量的合格证明及冷弯试验合格证明。
5.1.7锚具及连接件的选材应符合下列规定
1锚具及连接件的选材应根据结构的重要性、荷载特征、结 构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素确定。 2锚具及连接件的原材料应采用优质碳素结构钢或合金结 构钢，应符合现行国家标准《优质碳素结构钢》GB/T699和《合金 结构钢》GB/T3077的规定，对于需要进行疲劳验算部件的原材 料还应按标准规定的高级优质钢要求进行低倍组织和非金属夹杂 物检测。 3锚具及连接件宜采用钢锻件。当采用钢锻件时，应符合现 行行业标准《大型碳素结构钢锻件技术条件》JB/T6397和《大 型合金结构钢锻件技术条件B/T6396的规定，对需要进行疲 劳验算和不能更换的锚具和连接件，锻件组别应为标准规定的IV 级及以上，并在设计温度下进行夏比V形缺口冲击试验，冲击值 应满足相应标准的要求；当采用铸钢件时，宜采用ZG20Mn或 ZG35Cr1Mo铸钢件，应符合现行行业标准《大型低合金钢铸件》 JB/T6402的规定。 4锚具及连接件用钢锻件应按现行衍业标准《承压设备无损 检测第3部分：超声检测》NB/T47013.3和《承压设备无损检 测第4部分：磁粉检测》NB/T47013.4的规定进行超声检测和 磁粉检测，超声检测合格等级不应低于Ⅱ级，磁粉检测合格等级不 应低于工级。锚具及连接件用铸钢件应按现行国家标准《铸钢件 超声检测第1部分：一般用途铸钢件》GB/T7233.1的规定 进行超声波探伤，合格指标不应低于2级：应按现行国家标准《铸 钢件磁粉检测》GB/T9444的规定进行磁粉探伤，合格指标不应 低于2级。 5.1.8管道用锚固法兰宜采用碳素钢和合金钢锻件，并应符合现
旱接工艺要求等因素选择，并应符合现行国家标准《钢结构焊接规 志》GB50661的有关规定。
5.2.1管道跨越工程混凝土基础、混凝土塔架应符合现行国家标 准《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T50476的有关规定。 5.2.2管道跨越工程钢结构部分应采用耐环境腐蚀、耐日晒、耐 寒的防腐涂层。
.3.1管道跨越工程采用的输送钢管材质应与线路采用的钢管 目同，常用输送钢管的主要力学性能指标应按表5.3.1采用。
表5.3.1常用输送钢管的主要力学性能指标
5.3.2钢芯钢丝绳的最小破断拉力应符合现行国家标准《重要用 途钢丝绳》GB8918的有关规定，钢丝绳弹性模量不宜小于1.1× 10'N/mm²；密闭钢丝绳的最小破断拉力应符合现行行业标准《密 封钢丝绳》YB/T5295的有关规定，钢丝绳弹性模量不宜小于 1.6×105N/mm²；钢丝拉索的公称破断索力应符合现行国家标准 《斜拉桥热挤聚乙烯高强钢丝拉索技术条件》GB/T18365的有关
规定，成品拉索的弹性模量不应小于1.9×10"N/mm；钢绞线的 最大力应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224 的有关规定，弹性模量宜取为1.85×105N/mm²～2.05×10 N/mm
的有关规定，弹性模量宜取为1.85×103N/mm~～2.05×10 N/mm2。 5.3.3钢丝绳的表面状态、公称抗拉强度及强度允差应符合现行 国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918和《粗直径钢丝绳》GB/T 20067的有关规定，密封钢丝绳还应符合现行行业标准《密封钢丝 绳》YB/T5295的有关规定
5.3.3钢丝绳的表面状态、公称抗拉强度及强度允差应符合现行
国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918和《粗直径钢丝绳》GB/ 20067的有关规定，密封钢丝绳还应符合现行行业标准《密封钢纟 绳》YB/T 5295 的有关规定。
乙95的有天规 5.3.4钢丝拉索采用的钢丝物理力学性能指标应符合现行国家 标准《桥梁缆索用热镀锌钢丝》GB/T17101的有关规定，环氧钢 丝应符合现行国家标准《缆索用环氧涂层钢丝》GB/T25835的有 关规定。钢绞线拉索采用的钢绞线的物理力学性能指标应符合现 行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224或《单丝涂覆环 氧涂层预应力钢绞线》GB/T25823的有关规定。
5.3.4钢丝拉索采用的钢丝物理力学性能指标应符合现行国
5.3.5当斜拉索结构的成品拉索长度小于或等于100m时,误
应小于或等于20mm；当成品拉索长度大天100m时，误差应小于 或等于1/5000成品拉索长度。
表5.3.7钢材的物理性能指标
1.3跨越结构分析应符合下列
1应符合力学平衡条件； 2应符合变形协调条件； 3应采用合理的材料或构件单元的本构关系。 6.1.4跨越结构分析时,线弹性分析方法与非线弹性分析方法宜 根据跨越结构类型、构件位置、材料性能和受力特点等选择。刚性 跨越宜采用线弹性分析方法，柔性跨越宜采用非线弹性分析方法 6.1.5跨越结构分析软件的技术条件应符合本标准和国家现行 有关标准的规定，大型跨越结构宜采用两个以上软件进行分析计 算，比对计算结果。计算的结果应经判断和校核，并应在确定计算 结果合理有效后用于工程设计。
5.2.1桥面结构、桥塔及桥墩应按下列承载能力极限状态和正常 更用极限状态进行设计： 1承载能力极限状态应包括下列计算： 1）构件和连接应进行承载力计算；
6.3.1线弹性分析方法可用于刚性跨越结构在各种布 的效应分析
6.3.2杆系结构宜按空间体系进行跨越结构整体分析，并宜分析
杆件的弯曲、轴向、剪切和扭转变形对跨越结构内力的影响。跨走 结构或杆件的变形对其内力的二阶效应影响较明显时，应分析 阶效应的影响。
1杆件的轴线宜取截面几何中心的连线； 2／杆件之间的连接应根据构造要求简化成刚接或铰接； 3杆件的计算跨度或计算高度宜按杆件两端支承点的中心 距或净距确定，并应根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置 加以修正。
6.4.1非线弹性分析方法可用于柔性跨越结构在各种荷载作用 下的效应分析。 6.4.2柔性跨越结构应分析儿何非线弹性对结构的不利影响
6.5结构动力响应分析
6.5.1大型柔性跨越结构应进行结构动力分析，分析内容应包括 结构抗风分析、地震分析及清管振动分析。 6.5.2结构的自振频率及相应的振型分析宜采用有限元方法进 行计算。
6.5.3采用有限元法建模时，结构模型中平动质
量或分布质量方式，转动惯量可根据模型自动生成或按照实
量或分布质量方式，转动惯量可根据模型自动生成或按照实际截 面的质量分布情况计算后输入，
不宜大于 0. 005
6.5.5主跨300m及以上的柔性跨越宜进行风洞试验，风洞i
1模型风洞试验宜在模拟大气边界层的风洞中进行，模拟的 大气边界层应反映桥址处的平均风速剖面、紊流强度剖面及脉动 风功率谱； 2模型应模拟跨越结构构件的外部轮廓,模型的频率和阻尼 比应模拟实际跨越结构的主要模态频率和阻尼比； 3风洞试验宜考虑紊流特征和风攻角的影响，所考虑的紊流 特征以及风攻角应同桥址处的风环境相适宜； 4风洞试验应根据设计需要，提供体形系数、动力特性等设 计参数。
程分析采用的地震波应由地震评价单位提供。应根据地震安全性 评价结果选择地震加速度记录
程分析采用的地震波应由地震评价单位提供。应根据地震安
三个方向分别计算地震作用
6.5.9 清管设备的速度和质量应根据管道直径和清管工艺确定。 6.5.10当有多条管道共用跨越结构时，应按最不利工况进行 分析。
劳内的数据用于田水久 控 3／桥面结构传至桥墩部分的作用未在本表表示。 7.1.2跨越结构工程设计时，对不同的作用应采用不同的代表 值，应符合现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60的 规定。 7.1.3跨越结构工程设计应按承载能力极限状态和正常使用极 限代太进行作用新应组合取是不利效应组合进行设计
7.1.3跨越结构工程设计应按承载能力极限状态和正常使用
注：1清管荷载与充水试压荷载不同时组合 2在大风、大雪等极端天气下不应进行清管及充水试压。 走道板位于两管道中间时，当风荷载为主导作用时、霄荷载的组合系数取 0.8。 4多管道敷设的充水试压荷载应根据实际情况取用。
注：1清管荷载与充水试压荷载不同时组合 2在大风、大雪等极端天气下不应进行清管及充水试压。 走道板位于两管道中间时，当风荷载为主导作用时、霄荷载的组合系数取 0.8。 4多管道敷设的充水试压荷载应根据实际情况取用。
桥墩结构部分可变作用组合及组合
3应进行施工阶段作用效应的验算。 4偶然作用与地震作用不同时参与组合。 7.1.4跨越工程结构的承载能力极限状态下的设计，应采用基本 组合或偶然组合，并应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定，作用的分项系数、组合值系数应分别按本标准表 7.1.1及表7.1.3取值，可变作用的频遇值系数、准永久值系数应
按表 7. 1. 4 取值。
表7.1.4常用可变作用的频遇值系数、准永久值系数
注：1雪荷载准永久值系数0.5/0.210分别为雪荷载分区I、Ⅱ、Ⅲ的数值，雪荷 载分区见现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009。 2流水压力准永久值系数0.2/0分别为非季节性河流、季节性河流的 数值。 3正常使用极限状态下，不考虑充水试压荷载和清管荷载。
7.1.5当有地震作用时应采用地震作用组合，桥面地震作用效应 和其他荷载效应组合的设计值应符合现行国家标准《油气输送管 道线路工程抗震技术规范》GB/T50470的有关规定，其中承载力 抗震调整系数RE应符合下列规定！ 1油气输送管道、缆索应取0.75； 2其余构件应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定； 3当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件抗力抗震调整系 数均应采用1.0。 7.1.6桥墩地震作用效应和其他荷载效应组合的设计值应按下 式计算
7.1.6桥墩地震作用效应和其他荷载效应组合的设计值应按下
LkSLK+yvkSk+ypkSpk+ywSw
式中：S 桥墩内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力利 剪力设计值：
SGE 标准值和可变荷载（包括雪荷载、覆冰荷载等）组合值 之和，此时，可变荷载组合值系数取0.5： 骨 LK 横向地震作用组合值系数，见表7.1.6； SLK 横向地震作用标准值的效应：； JVK 竖向地震作用组合值系数，见表7.1.6 SvK 竖向地震作用标准值的效应； dpK 纵向地震作用组合值系数，见表7.1.6 SpK 纵向地震作用标准值的效应 W 风荷载组合值系数，一般取0.0，风荷载起控制作用的 大型跨越结构采用0.2 SwK 风荷载标准值的效应； p 水流压力或冰压力作用组合值系数,取1.0； Spk 水流压力或冰压力作用标准值的效应。
表7.1.6地震作用组合值系数
7.1.7跨越工程按正常使用极限状态设计时，应采用作用效应的 标准组合、频遇组合和准永久组合，并应符合现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009的有关规定。 7.1.8当缆索和油气输送管道采用容许应力法设计时，应根据缆 索和油气输送管道上可能发生的工作状况，按主要组合、附加组 合、特殊组合进行运营、施工各阶段不同设计工况的作用组合，取
最不利工况组合进行设计，并应符合下列规定： 1主要组合应为运营阶段永久作用与可能发生的可变作月 的组合，其作用组合的效应应按下式确定：
Sk= ZSGik + SQ1k + Cpe,SQik
7.1.9油气输送管道按容许应力法设计，强度验算应符合下式 规定：
式中：6 当量应力（MPa）； M 缆索的许用拉力和钢管的许用拉应力提高系数，应按 表7.1.9选取； F 强度设计系数，油气输送管道按表3.0.3采用；
钢管的屈服强度（MPa）
表7.1.9许用拉应力（拉力）提高系数m
表7.1.9许用拉应力（拉力）提高系数m
7.3.1跨越上部结构应计算横向风荷载，宜计算竖向风荷载。
7.3.1跨越上部结构应计算横向风荷载，宜计算竖向风荷载 7.3.2垂直于跨越结构表面上的风荷载标准值应按下式计算：
wk =βzμs /μzwd
式中：Wk 跨越结构表面单位投影面积上的风荷载标准值（kN） m²); βz 高度处的风振系数； 从s 风荷载体型系数； z 风压高度变化系数； 基本风压(kN/m²),
7.3.3基本风压应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB
7.3.4全国各城市的基本风压值应按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009重现期为50年的值采用。当建设地点的基本 风压值在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中没有给 出时，或者当地没有风速资料时，应按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009的计算公式确定
7.3.5跨越工程各构件风压计算高度可按表7.3.5取用。
表7.3.5风压计算高度（m）
7.3.6对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地 面粗糙度类别按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 确定。
7.3.6对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地 面粗糙度类别按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 确定。 7.3.7对于山区的跨越工程，风压高度变化系数应根据地形条件 进行修正，采用的修正系数应符合下列规定： 1对于山间盆地、谷地等闭塞地形，应取0.75～0.85； 2对于与风向一致的谷口、山口，应取1.20～1.50 7.3.8当跨越结构的基本自振周期大于或等于0.25s时，应考虑 脉动风引起的风振影响。跨越结构构件在风压计算高度之处的风 振系数应符合下列规定： 1对于桥面结构、缆索和管道，风压计算高度之处的风振系 数可取βz=2.0。 2对于桥塔，可仅考虑结构第一振型的影响。桥塔高度之处 的风振玄数可按下式计管
行修正，采用的修正系数应符合下列规定： 1对于山间盆地、谷地等闭塞地形，应取0.75～0.85； 2对于与风向一致的谷口、山口，应取1.20～1.50
7.3.8当跨越结构的基本自振周期大于或等于0.25s时,应考虑
脉动风引起的风振影响。跨越结构构件在风压计算高度之处的风 振系数应符合下列规定： 1对于桥面结构、缆索和管道，风压计算高度之处的风振系 数可取βz=2.0。 2对于桥塔，可仅考虑结构第一振型的影响。桥塔高度之处 的风振系数β，可按下式计算：
βBz=1+2gI1oBzV1+R²
式中：g 峰值因子，可取2.5； 10m高度名义流强度，对应A、B、C和D类地面粗 糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39； 脉动风荷载的背景分量因子，应按现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009取值； R一 脉动风荷载的共振分量因子SZDBZ 160-2015 危险化学品经营单位环境风险等级划分技术规范，应按现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009取值。 3对于栏杆、附属设施，高度之处的风振系数β，可按现行国 家标准《建筑结构荷载规范》GB50009取值 7.3.9桥面结构的风荷载体型系数可按表7.3.9采用，
表7.3.9风荷载体型系数μ
表7.3.9风荷载体型系数
(a)单榻架的体型系数
续表7.3.9项类别体型及体型系数备注次(a)角钢桥塔的整体体型系数us值：≤0.10.20.32.20. 42. 0钢结构0. 51.9桥塔迎风面杆件和节点净投影面积注：挡风系数，均按桥塔迎迎风面轮廓面积风面的一个塔面计算。（b)管字及圆钢桥塔的整体体型系数丛值：a≤0.003时，us值按角钢桥塔的值乘以0.8采用；当0.003<μzwod²<0.02时，s值按插人法计算。当桥塔结构由不同类型截面组合而成时，应按不同类型杆件迎风面积加权平均选用s值。整体计算时的体型系数s值：混凝土H/d5截面风向桥塔257正方形垂直于一边21. 41. 3注：H为塔柱高度，d为塔柱宽度。28
注：1本表适用于20od≥0.015的情况；当zwod≤ 0.002时，μs=1.7； 当0.002<μzwod2≤0.015时，采用内插法计算。 2当上下双管中的管径不一致时CNAS CNAS-CI07：2015 检验机构能力认可准则在建设工程检验领域的应用说明，以最大管径计算体型 系数。
雪荷载标准值应按下式计
雪荷载标准值应按下式计算：