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DB11／T 1871-2021 建筑工程轮扣式钢管架手架安全技术规程.pdf

妾于立杆上的连接盘和水平杆杆端的直插头组成

1一立杆：2一水平杆：3一连接盘；4一直插头 3.1.2立杆连接盘间距宜按0.6m设置，水平杆长度宜按0.3m模数。 3.1.3主要构配件种类、规格型号宜符合本规程附录A的规定。 3.2材料要求

JJF 1486-2014 非接触式汽车速度计校准装置校准规范表3.2.1轮扣式钢管脚手架主要构配件材质

3.2.2立杆、水平杆应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793、《低压流体输送用焊接 管》GB/T3091中的Q235B级普通钢管的规定，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》 GB/T700 3.2.3立杆钢管规格宜为048.3mm×3.6mm，水平杆钢管规格宜为048.3mm×3.2mm 3.2.4立杆连接盘宜采用钢板冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》 GB/T1591中Q355级钢的规定；连接盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准《一舟

图3.2.4连接盘示意图

图3.2.5直插头示意图

图3.2.6连接套管示意图

3.2.7可调托撑、可调底座的螺杆外径不宜小于38mm，螺母与螺杆啮合不应少于5扣，螺母厚度 不应小于30mm，可调托撑、可调底座长度不应小于500mm。螺杆直径和螺距应符合现行国家标准 《梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列》GB/T5796.2和《梯形螺纹第3部分：基本尺寸》GB/T5796.3 的规定。 3.2.8可调托撑、可调底座宜采用实心螺杆，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 中Q235级钢的规定。 3.2.9可调托撑、可调底座的钢板宜采用Q235钢板制作。可调托撑钢板厚度不应小于5mm，可调 底座钢板厚度不应小于6mm，弯曲变形不应大于1mm。可调托撑托板应设置开口挡板，挡板高度 不应小于40mm。可调托撑钢板的长度和宽度宜为100mm。可调底座钢板的长度和宽度不宜小于 150mm。 3.2.10可调托撑、可调底座钢板应与螺杆环焊，焊脚尺寸不应小于钢板厚度，可调托撑托板下宜设 置加劲板。 3.2.11 钢管、扣件、脚手板等构配件应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》JGJ130的规定。

3.2.13立杆、水平杆及连接盘不应使用废旧钢管或钢板改制

求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。连接盘应与钢管双面满焊，且焊缝应饱

焊缝高度不应小于3.5mm。连接盘应与钢管双面满焊，且焊缝应饱满。

1轮扣节点水平受拉（压）承载力不应小于30kN； 2轮扣节点竖向受压承载力不应小于25kN； 3连接盘焊缝受剪承载力不应小于60kN； 4可调托撑受压承载力不应小于80kN； 5可调底座受压承载力不应小于80kN

4.1.1作用于脚手架上的荷载，应分为永久荷载

4.1.2作业脚手架的永久荷载应包括下列内容

1作业脚手架的结构自重，包括立杆、立杆连接套管、纵向及横向水平杆、水平向及竖向剪刀 撑、扣件、可调托撑、可调底座等； 2其他构配件与防护设施自重，包括安全网、护栏、脚手板、挡脚板等。 4.1.3作业脚手架的可变荷载应包括下列内容： 1施工设备、工具、施工材料、施工作业人员等施工荷载； 2风荷载； 3其他可变荷载。

4.1.4支撑脚手架上的永久荷载应包括下列内容

1支撑脚手架的结构自重，包括立杆、立杆连接套管、纵向及横向水平杆、水平向及竖向剪刀 撑、扣件、可调托撑、可调底座等； 2被支撑物的自重； 3其他构配件与防护设施自重，包括安全网等。 4.1.5支撑脚手架上的可变荷载应包括下列内容： 1施工设备、工具、施工材料、施工作业人员等施工荷载； 2风荷载； 3其他可变荷裁。

4.2.1作业脚手架永久荷载标准值的取值应符合

1作业脚手架架体结构自重标准值应按脚手架规格和安装尺寸确定，应按现行国家标准《建筑 吉构荷载规范》GB50009规定，自重值取为荷载标准值；

4.2.2作业脚手架施工荷载标准值的取值应符合下列规定：

1作业层施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应小于表4.2.2的规

作业脚手架施工荷载标准

注：斜梯施工荷载标准值按其水平投影面积计算，取值不应小于2.0kN/m²

2当作业脚手架上同时存在2个及以上作业层作业时，在同一跨距内各作业层的施工均布荷载 示准值总和不应小于4.0kN/m²，且不得超过5.0kN/m²。 4.2.3作用于作业脚手架上的水平风荷载标准值应按下式计算：

式中：0k 风荷载标准值（kN/m²）； μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值；

现期n=10对应的风压值，取0.3kN/m²

现期n=10对应的风压值，取0.3kN/m²

表4.2.3风荷载体型系数ms

3当采用钢制防护网时，挡风系数和架体风荷载体型系数根据厂家提供数据计算； 4L.值将架体视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。

4.2.4支撑脚手架永久荷载标准值的取值应符合下列规定：

1模板自重标准值应根据施工方案设计确定。梁板结构和无梁楼板结构模板及支撑架的自重 值，不应小于表4.2.4的规定。

表4.2.4楼板模板自重标准值（kN/m²）

2新浇筑混凝土和钢筋的自重标准值应根据混凝土和钢筋实际重力密度确定，普通钢筋混凝土 梁自重标准值可采用25.5kN/m3，普通钢筋混凝土楼板自重可采用25.1kN/m3，特殊钢筋混凝土结构 立根据实际情况确定。

支撑脚手架施工荷载标准值的取值应符合下列划

1作业层施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应小于表4.2.5的规定

表4.2.5支撑脚手架施工荷载标准值

4.2.6支撑脚手架上的设备、工具等物品应按其自重计算荷载标准值。 4.2.7 作用于支撑脚手架上的水平风荷载标准值应符合本规程第4.2.3条规定。 4.2.8冬期施工时，雪荷载标准值可取0.3kN/m²。 4.2.9脚手架上振动、冲击物体应按其自重乘以动力系数后计入可变荷载标准值 为1.35。

4.3.1计算脚手架结构或构件承载力极限状态的强度、稳定性和连接强度时，应采用何载设计值 4.3.2计算脚手架结构的地基承载力或构件正常使用极限状态的变形时，各种荷载均应采用标准值 永久荷载与可变荷载的分项系数应取1.0。 4.3.3脚手架结构设计应根据脚手架种类、搭设高度和荷载采用不同的安全等级。脚手架安全等级的 划分应符合表4.3.3的规定，

表4.3.3脚手架的安全等级

：对承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值，并应按下式进行

式中：Y。 一结构重要性系数，对安全等级为I级的脚手架按1.1采用；对安全等级为II级的脚手 架按1.0采用； R一 结构构件抗力设计值。

4.3.5荷载分项系数的取值应符合表4.3.5的

荷载分项系数的取值应符合表4.3.5的规定。

表4.3.5荷载分项系数

注：1表中的“十”仅表示各项荷载参与组合，而不表示代数相加：

2立杆稳定承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载； 3强度计算项目包括连接强度计算； 4为风荷载组合值系数，取0.6； 5N.为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴力设计值。

2立杆稳定承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载； 3强度计算项目包括连接强度计算： 4为风荷载组合值系数，取0.6； 5N.为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴力设计值。

：1表中的“十”仅表示各项荷载参与组合，而不表示代数相加； 2立杆稳定承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载； 3强度计算项目包括连接强度计算； 4。为施工荷载及其他可变荷载组合值系数，取0.7 5立杆地基承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载： 6倾覆计算时，当可变荷载对抗倾覆有利时，抗倾覆荷载组合计算可不计入可变荷载

3.7脚手架结构及构配件正常使用极限状态设计时，荷载的标准组合应按表4.3.7的规定确定

表4.3.7脚手架荷载的标准组合

手架的结构设计应符合现行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068、《建筑 规范》GB50009、《钢结构设计标准》GB50017和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018

结构荷载规范》GB50009、《钢结构设计标准》GB50017和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018 的规定。

5.1.2脚手架承重结构设计应按承载能力 手架强度、刚度、稳定性、抗倾覆要求。 5.1.3当无风荷载作用时，支撑脚手架立杆应按轴心受压杆件计算。当有风荷载作用时，支撑脚手 立杆应按压弯构件计管

5.1.4脚手架应根据架体构造、安装部位、

和支撑脚手架设计计算应包括下列内容：

1作业脚手架设计计算应包括下列内容： 1）水平杆件抗弯强度、挠度，节点连接强度； 2）立杆稳定承载力； 3)地基承载力； 4）连墙件强度、稳定承载力、连接强度； 5）架体抗倾覆能力。 2支撑脚手架设计计算应包括下列内容： 1）水平杆件抗弯强度、挠度，节点连接强度； 2）立杆稳定承载力； 3）架体抗倾覆能力； 4）地基承载力： 5）当设置门洞时进行门洞转换横梁承载能力和

5.1.5构件长细比应符合下列规定：

1受压杆件长细比不应大于180； 2受拉杆及剪刀撑杆件长细比不应大于250。 .6受弯构件的容许挠度应符合表5.1.6的规定，

表5.1.6受弯构件的容许挠度

强度设计值、弹性模量应按表5.1.7的规定确定

水平杆钢管的截面特性应按表5.1.8的规定确定

表5.1.8立杆、水平杆钢管截面特性

各连接部位的承载力设计值应按表5.1.9的规定

9各连接部位的承载力设

表5.1.11立杆与立杆节点的承载力设计值

2.1当水平杆承受外荷载时，作业脚手架应进行水平杆的抗弯强度和变形验算。 2.2水平杆抗弯强度验算应按下式计算：

5.2.2水平杆抗弯强度验算应按下式计算：

5.2作业脚手架设计

式中：o——结构重要性系数； Ms一一水平杆弯矩设计值（N·mm），按本规程第5.2.4条确定； Ws一水平杆钢管截面模量（mm²）； f一钢材抗压强度设计值（N/mm²），按本规程第5.1.7条确定。 5.2.3水平杆变形验算时，挠度应满足下式要求：

式中：Mck一一水平杆中由所有永久荷载产生的弯矩标准值之和（kN·m）； Mok——水平杆中由可变荷载产生的弯矩标准值（kN·m）； YG——永久荷载分项系数，按本规程第4.3.5条取值； 5.2.5作业脚手架稳定承载力计算应按本规程第5.3.4条规定计算。 5.2.6作业脚手架立杆的轴向力设计值N，应按下式计算：

式中：NGIK 立杆申由结构件自重产生的轴向力标准值之和（N） 5.2.7立杆计算长度l.应按下式确定：

Y.M, S≤ W.

M,=YMck +YoMok

N=YcNGlk +oNo

μ一一考虑双排脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，二步三跨时，取1.55，三步1 跨时，取1.75；考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按现行行业标准《交 筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130采用； h步距，

5.2.8由风荷载产生的立杆弯矩设计值M，应按下列公式计算：

2.8由风荷载产生的立杆弯矩设计值M.，应按下列公式计算：

M.=wYQMw Mwk = 0.05Eokl,H.3

式中：Mwk 立杆段风荷载作用产生的弯矩标准值（N·mm）； 一一弯矩折减系数，当连墙件设置为二步距时，取0.6；当连墙件设置为三步距时，取0.4； l.——立杆纵向间距（mm); H。一一连墙件间竖向垂直距离（mm）。 5.2.9作业脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1当脚手架采用相同的纵距、横距、步距和连墙件间距时，应计算底层立杆段； 2当脚手架的纵距、横距、步距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还应对出现 最大纵距、横距、步距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算。 5.2.10连墙件杆件的强度、稳定性和轴向力设计值应满足下列公式的要求： 强度：

N≤0.85f 9=. A. YoNi≤0.85 f βA

N= N.. + N.

武中：一 连墙件应力值（N/mm²）； 连墙件的净截面面积（mm²）； 连墙件的毛截面面积（mm²）； N一 连墙件轴向力设计值（N）； Niw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（N）；按本规程第5.2.11条的规定计算； N。一—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；双排架取3kN； ?——连墙件的稳定系数，根据连墙件长细比入按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规 范》GB50018的规定取用； 一一连墙件钢材的强度设计值（N/mm²），按本规程第5.1.7条确定。 5.2.11由风荷载产生连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：

式中：L。连墙件间水平投影距离（mm）； H一一连墙件间竖向垂直距离（mm）， 5.2.12脚手架与连墙件、连墙件与结构连接的承载力应满足下式要求：

式中：Nr一一脚手架与连墙件、连墙件与结构连接的受拉（压）承载力设计值。 N一连墙件轴向力设计值（N）：

5.2.13满堂作业脚手架计算，应符合下列规定：

1当水平杆承受外荷载时，脚手架应符合本规程第5.2.1~5.2.4条规定 2立杆稳定承载力计算应按本规程第5.2.5条计算； 3立杆的轴向力设计值N，应按本规程第5.2.6条计算； 4由风荷载产生的立杆弯矩设计值M，应按本规程第5.2.8条计算；

Nw=YO.L.H.

5立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1）当采用相同的纵距、横距、步距时，应计算底层立杆段； 2）当脚手架的纵距、横距、步距有变化时，应计算底层立杆段，尚应对出现最大纵距、横距、 步距等部位的立杆段进行验算； 3）当脚手架上有集中荷载作用时，应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段。 6当立杆间距不大于1.2m×1.2m、脚手架四周及中间与建筑物结构进行刚性连接、且刚性连接 点从第一道水平杆处开始设置、刚性连接点的水平间距不大于3.6m、竖向间距不大于3.6m时，可 按本规程第5.2.5条～5.2.9条的规定进行计算。

5.3.1当水平杆承受外荷载时，支撑脚手架应进行水平杆的抗弯强度和变形验算，应按 5.2.1~5.2.3条计算。 5.3.2纵向水平杆、横向水平杆弯矩设计值，应按下列公式计算，并应取较大值： 1由可变荷载控制的组合：

.3.2纵向水平杆、横向水平杆弯矩设计值，应按下列公式计算，并应取较大值： 1由可变荷载控制的组合：

由永久荷载控制的组合

M, =GMGk +YoMok

M, =YGMGk +V&YoM,

5.3.3支撑脚手架立杆稳定性验算应符合下列

荷载参与组合时，应按下列公式对立杆进行局部

式中：N一一立杆轴向力设计值（N），按本规程第5.3.5条计算； β——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比入按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规 范》GB50018的规定确定； 入长细比, 入=L l一一立杆计算长度（mm），按本规程第5.3.9条计算； i一一立杆截面回转半径（mm），按本规程第5.1.8条的规定确定： A一一立杆截面面积（mm²），按本规程第5.1.8条的规定确定； W一一立杆截面模量（mm3），按本规程第5.1.8条的规定确定； Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），按本规程第5.2.8条计算； f一钢材抗压强度设计值（N/mm²），按本规程第5.1.7条的规定确定。 5.3.5支撑脚手架立杆的轴向力设计值N，计算应符合下列规定： 1当不组合风荷载时，应按下列公式计算： 由可变荷载控制的组合：

由永久荷载控制的组合：

2当组合风荷载时，应按下列公式计算： 由可变荷载控制的组合：

由永久荷载控制的组合：

N =Yc (NG1k + NG2k)+(Noik +.No2k

JR/T 0025.15-2018 中国金融集成电路（IC）卡规范 第15部分：电子现金双币支付应用规范N=G(NG1k +NG2k)+Yo(NQ1k +NQ2k

N =c (NG1k + NG2k)+(NQik +,No2k +wNwk

N =Yc(NG1k + NG2k)+o/(NQ1k +N2k)+wNwk

式中：NGIK一 立杆中由结构件及附件自重产生的轴向力标准值之和（N）； NQIK——立杆中由施工荷载产生的轴向力标准值之和（N）； 立杆中由其他可变荷载产生的轴向力标准值之和（N）； Nwk 立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值（N），按本规程第5.3.6条计算。 。一—可变荷载组合值系数，取0.7； —风荷载组合值系数，取0.6。 5.3.6立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值应按下列公式计算，正值应为轴压力，负值应为轴 拉力（图5.3.6）：

Nw = nQH 2B B=n,lh

JJG(铁道) 145-2011 铁路机车车辆车轴轴颈量具—立杆纵向间距（mm）：

の一风荷载标准值（N/mm²），按本规程第4.2.3条计算