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GB51184-2016 矿山提升井塔设计规范.pdf

3.1.6并塔内宜设客货两用电梯，其载重量不宜小于1000kg；电 梯宜布置在塔内。

100mm；吊装孔的布置应符合下列要求： 1塔内吊装时，吊装孔宜设置在各层同一位置，且不宜设置 在井塔角部；吊装孔应设盖板或活动栏杆； 2塔外吊装时，吊装孔宜设置在井塔悬挑结构的楼板上，并 应设盖板，在寒冷地区盖板应加铺保温层； 3侧墙吊装时，吊装孔宜设置在井塔壁板上；吊装孔应安 装保温及气密性能好的内开大门，且应在大门外侧加设活动 栏杆。

GB/T 31564-2015 热喷涂 热喷涂沉积效率的测定3. 2. 1摩擦轮中心高度 H (图 3. 2. 1)应按下式计算,

2.1摩擦轮中心高度H.（图3.2.1)应按下式计算

Hi=hi十h2十h3十ha十hs

图3.2.1摩擦轮中心高度

提升机大厅高度H，（图3.2.2）的确定，应符合下列要求： 提升机大厅高度应按下式计算：

H=d+d+d+d+d+d

图3.2.2提升机大厅高度

2电梯间、楼梯间位于吊车行走范围时，吊车最下凸出部分

1导向轮顶点至安装起吊梁底的高度不宜小于1.5m； 2钢丝绳罐道悬挂装置设于导向轮层时，导向轮层层高应满 足钢丝绳罐道悬挂装置安装、检修和更换要求

3.3.2窗户不应向外开启；提升机大厅层应设置纱窗，高窗宜设 置开窗设施；室内应有良好的采光，开窗不应产生面对操控人员的 眩光。

3.3.3提升机大厅内粉刷应采用易清洁的面层，地面宜选用不易 起尘的材料，

3.4井塔底层宜设置冲洗水系经

3.3.6提升机大厅层应设置上屋面的室内爬梯，并留屋面上人 孔；屋面应设置女儿墙，高度不应小于1.2m。 3.3.7井塔内各楼层孔洞周围均应设高度不小于100mm的挡水台。 3.3.8井塔应设防雷装置。 3.3.9井塔高度在45m以上时，应设置航空障碍灯。 3.3.10楼面易溅落油类的部位宜采取防油措施。

3.3.6提升机大厅层应设置上屋面的室内爬梯，开留屋面

3.4.1钢筋混凝土井塔可采用框架、筒体结构体系；钢结构开塔 可采用框架、框架一支撑结构体系。

3.4.2结构布置应符合下列要求

1平面宜简单，柱网宜对称，体型宜规则、均匀，平面宜减少 扭转的影响； 2井塔平面两个方向尺寸均大于15m时，宜设中柱； 3 结构刚度较大方向宜与提升机主轴方向垂直； 4钢筋混凝土筒体井塔在壁板上开设的窗洞口宜均匀对称， 并应上下对齐、成列布置； 5滑模施工时，各楼层的主次梁宜布置在同一竖向平面内， 梁宽宜相等。

3.5套架与防撞梁布置

3.5.1井塔应设置防止提升容器或平衡锤过卷的防撞梁，其设计 应符合下列要求： 1防撞梁应设置在提升容器或平衡锤过卷高度限值以上的 位置，防撞梁底部的防撞木底标高不应低于过卷高度终止标高； 2防撞梁底至导向轮层间的净高应由工艺专业确定； 3 防撞梁底部应设防撞木，其厚度不应小于200mm。 3.5.2支撑罐道和卸载系统的套架可采用分段式或整体式，并应 符合下列要求：

1套架宜采用钢结构；整体式套架底梁应支承在井颈上或悬 挂于井塔某一层楼盖结构上；分段式套架应利用井塔楼层梁作立 柱支点，并宜将楼层梁兼作套架横梁； 2整体式套架与井塔间应计入不均匀沉降的影响； 3套架下部进出提升容器侧的横梁应设计成可拆卸式构件 3.5.3罐道、楔形罐道、四角罐道、卸载曲轨、缓冲装置、防坠器和 安全门均应固定在套架上。

外动力开闭器可固定在套架上

3. 6 兼作凿并用并塔

3.6.1布置凿并设备时，宜使井塔受力对称，各楼层荷载宜均匀， 应利用井塔门窗洞作为临时出绳孔或溜槽孔。 3.6.2井塔楼层梁支承临时天轮时，可采取临时加固措施。 3.6.3凿井时，卸料和排料设施不应损坏井塔构件，并应采取临 时防护措施。 3.6.4井筒采用冻结法施工，遇有深厚软弱表土层时，不宜兼作 凿井用井塔

3.6.4井筒采用冻结法施工，遇有深厚软弱表土层时，不宜兼作 凿井用井塔

4. 1. 1并塔结构荷载可分为下列

1永久荷载，包括结构自重、其他构件及固定设备施加在井 塔上的作用力、预应力、土压力等； 2可变荷载，包括提升工作荷载、钢丝绳罐道工作荷载、防坠 钢丝绳工作荷载、楼（屋）面活荷载、雪荷载、风荷载、吊车荷载、设 备检修荷载、温度作用等； 3偶然荷载，包括断绳荷载、防坠器制动荷载、过卷荷载、托 罐荷载等； 4地震作用。 4.1.2结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。永久荷载 应采用标准值作为代表值。可变荷载应根据设计要求采用标准 值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。事故状态下偶然荷载 标准值应由工艺专业确定。 4.1.3永久荷载标准值（Gk）的选取，应符合下列要求： 1结构自重标准值（Glk）可由计算确定；

4.1.3永久荷载标准值(Gk）的选取,应符合下列要求：

1结构自重标准值（Gik）可由计算确定； 2设备自重标准值（G2k）应由工艺专业确定。 4.1.4井塔楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久 值系数.应符合表4.1.4的规定。

表4.1.4楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数

注：1按偶然荷载计算提升机的支撑梁时，对无设备区域楼面活荷载可取 2. 0kN/m²;

2.UkN/m* 2 在楼面设置临时起重设施时，应按施工临时荷载进行验算； 3 计算板和次梁时活荷载不折减，计算主梁时（大厅层的摩擦轮、减速器和电 动机支承梁除外）均可乘以0.5~0.6折减系数； 4 本表所列各项活荷载适用于一般条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应 按实际情况采用

4.1.5屋面活荷载宜按上人屋面取值，屋面均布活荷载标准值

表4.1.5屋面均布活荷载标准值及其组合值频遇值和准永久值系数

求： 1摩擦轮作用于楼面支承梁上，荷载标准值可按下列公式计算 1)正常工作时摩擦轮荷载标准值（Qik）： 罐笼提升时：

1)正常工作时减速器荷载标准值（Qak）

减速器支座间的距离； M,—减速器的额定扭矩，应由工艺专业确定。 2)事故时减速器荷载标准值（Aak）

A3k =± Mmx

1）正常工作时电动机荷载标准值（Q4）：

式中：l一 电动机支座间的距离； M2一电动机额定扭矩，应由工艺专业确定。 2)事故时电动机荷载标准值（A4k）：

式中:2.5 动力系数。

1)正常工作时导向轮荷载标准值（Qsk）

式中: Qskx 正常工作时水平荷载标准值，作用于导向轮轴承 中心； Qsky 正常工作时竖向荷载标准值，作用于导向轮轴承 中心； 钢丝绳与铅垂线之间的夹角。 2)事故时导向轮荷载标准值（A5k）：

式中： A;kx 事故时水平荷载标准值，作用于导向轮轴承中心； Asky 一一事故时竖向荷载标准值，作用于导向轮轴承中心。 6防撞梁荷载标准值（Ak）可按下式计算：

式中：4.0 动力系数。

Ark = 4. 0Smax

4.1.7钢丝绳罐道作用于支承梁的荷载，应按钢丝绳罐道悬挂

4.1.7钢丝绳罐道作用于支承梁的荷载，应按钢丝绳罐

装置的最大吊挂力作为永久荷载计算。最大吊挂力应由工艺 确定。

确定。 4.1.8提升容器套架、罐道、防坠器及托罐装置与井塔连接时，工 作荷载及事故荷载应根据工艺要求确定。 4.1.9有两台提升机事故组合时，一台应为断绳荷载，另一台应 为正常工作荷载

4.1.8提升容器套架、罐道、防坠器及托罐装置与并塔连接时

4.2.1并塔荷载组合应根据使用过程中在结构上可能同时出现 的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载 组合，并应取各自的最不利的组合进行设计

4.2.2对于承载能力极限状态，应按荷载效应基本组合可

合计算荷载组合的效应设计值，并应采用下列设计表达式进行 设计： 1基本组合:

S.< R./Yre

式中：YRE—承载力抗震调整系数，YRE=0.85。 4.2.3正常提升工作荷载效应的基本组合，荷载效应组合设计值 Sa应按下式计算：

中: YG 永久荷载的分项系数

Sd=YG SGk+YQ SQ1k +ZYQi中c,SQik +w Sw

4.2.4对于事故荷载效应组合，荷载效应组合的设计值Sa应按

Sa=Sck +SA1k(SAzk)+2o,SQik

式中: SA1k 断绳荷载标准值A1k计算的荷载效应标准值； SA2k 防坠制动荷载标准值A2k计算的荷载效应标准值 山o 第i个可变荷载Q；的准永久值系数。

2.4事故荷载效应组合的准永久值系

4.2.5地震作用效应控制组合，荷载效应组合的设计值S.可按 下式计算：

式中：Y一 永久荷载的分项系数，应取1.2；当永久荷载效应对 结构承载能力有利时，不应大于1.0；当验算结构抗 倾覆或滑移时，不应小于0.9； 分别为水平坚向地需作用分项系数.应按本规范

表4.2.7采用； SGE 重力荷载代表值的效应； SEHk 水平地震作用标准值的效应值； Sevk 竖向地震作用标准值的效应值； dw 风荷载组合值系数，应取0.2。

4.2.6承载能力极限状态荷载效应组合分项系数和组合值系数 应符合表4.2.6的规定

荷载效应组合分项系数和组合值系数

注：1永久荷载中包括结构自重及大型设备自重； 2表中屋面活荷载（雪荷载）应按屋面活荷载与雪荷载的较大值取用； 3方括号中所注数字为组合值系数，未注明者组合值系数可取1.0； 4当竖向荷载效应对结构有利时，相应分项系数可取1.0。

永久荷载中包括结构自重及大型设备自重

4.2.7承载能力极限状态地震作用效应组合分项系数和组合值

4.2.7承载能力极限状态地震作用效应组合分项系数和组合值 系数，应符合表4.2.7的规定。

表4.2.7地震作用效应组合分项系数和组合值系数

注：1方括号中所注数字为组合值系数

4.2.8对于正常使用极限状态，应根据设计要求采用荷载标准组 合和准永久组合计算，其变形、裂缝计算值，不应超过相应的规定 限值，并可采用下列设计表达式：

结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应 按各有关建筑结构设计标准执行，

结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，应 按各有关建筑结构设计标准执行。 对于标准组合和准永久组合，荷载效应组合设计值S。可 下列公式计算：

式中: C 结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，厂

4.2.9对于标准组合和准永久组合，荷载效应组合设计值S.可 分别按下列公式计算：

Sa=Sik +SQ1k+2dc,SQik +yw Swk Sa=Scik+yQ;SQik

式中：Qi 第i个可变荷载Q；的准永久系数 4.2.10正常使用极限状态荷载效应组合值系数和准永久值系 数,应按表4.2.10中的数值选取。

表4.2.10荷载效应组合的组合值系数和准永久值系数

注：方括号中所注数字为准永久值系数

4.2.11施工安装荷载、罐道梁工作荷载的分项系数均可取1.3。 4.2.12 防撞梁荷载、缓冲装置荷载和托罐荷载的分项系数均可 取1.0

2.11施工安装荷载、罐道梁工作荷载的分项系数均可取1.3。 2.12 防撞梁荷载、缓冲装置荷载和托罐荷载的分项系数均可 10

5.1.1井塔结构内力和位移计算时，结构分析模型、简化处理及 计算假定，应符合结构实际工作情况

5.1.1井塔结构内力和位移计算时，结构分析模型、简化处理及

5.1.2井塔结构荷载效应计算应采用空间分析方法；对高

100m的并塔，结构宜采用至少2个不同力学模型的结构分析软件 进行整体计算

5.1.3井塔应进行结构倾覆和滑移验算。

1 结构构件应进行承载力及稳定计算； 2 驱动提升机的减速器和电动机支撑梁应进行疲劳验算； 3 使用时需要控制变形值的结构构件应进行变形验算； 4 钢筋混凝土构件应进行裂缝宽度验算。 5.1.5兼作凿井用井塔应进行凿井工作阶段的承载能力极限状 态和正常使用极限状态计算。 5.1.6工作荷载或凿井工作荷载效应标准组合下，井塔各楼层最 大的层间位移与层高之比不应大于1/800。

5.1.6工作荷载或凿工作荷载效应标准组合下，并塔名

GBZ 26083-2010 八辛氧基酞菁铜分子在石墨表面吸附结构的测试方法(扫描隧道显微镜)5.2.1井塔结构的水平振动宜采用空间结构分析程序进行计算。 钢筋混凝土井塔第一自振周期可按本规范附录A计算。

5.2.1并塔结构的水平振动宜采用空间结构分析程序进行计算

动和水平振动之间的相互影响

5.2.3旋转运动设备在运动过程中产生的动扰力，应由工艺专业 确定。

7.1.1井塔的地基基础设计等级应为甲级。建于完整、稳定岩体 上的地基基础设计等级可为内级。 7.1.2基础可采用独立柱基、条形基础、桩基础、箱形基础、形 基础、岩石锚杆基础及井颈基础。 7.1.3井塔基础边距井壁外侧的距离不应小于200mm。 7.1.4地基基础设计可不进行断绳、防坠制动荷载效应的验算， 7.1.5地基变形允许值应符合表7.1.5的规定

主：1HHY/T 0275-2019 风暴潮、海浪灾害现场调查技术规范，为室外地面至井塔屋面的高度：

7.1.6井筒采用冻结凿井法施工时，井塔基础施工前应补充地基 冻结后的岩土勘察报告。 7.1.7井塔沉降观测点不应少于4个，且宜设在井塔室外地坪以 上1m处。

7.2.1基础理置深度宜符合下列