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Q／GDW 11654-2017 架空输电线路杆塔结构设计及试验技术规定.pdf

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表2角度风作用时钢管塔塔身风荷载分配表

GB/T 32506-2016 抽水蓄能机组励磁系统运行检修规程表3角度风作用时钢管塔横担风荷载分配表

6.1.24各类杆塔均应计算线路正常运行情况、断线情况、不均匀覆冰情况和安装情况下的荷载组合， 必要时尚应验算地震等稀有情况下的荷载组合。 6.1.25计算曲线型杆塔时，应考虑沿高度方向不同时出现最大风速的不利情况，可参见附录C计算。 6.1.26外壁坡度小于2%的圆锥形构件或圆筒形钢管构件，应考虑风激横向振动的效应，必要时应采 取适当的防护或控制措施。 6.1.27各类杆塔在断线情况下的断线张力（或分裂导线纵向不平衡涨力），以及不均匀覆冰情况下的 不平衡张力均应按静态荷载计算。 6.1.28各类杆塔在有冰工况下，均应计入构件覆冰对杆塔构件的影响。 6.1.29防串倒的加强型悬垂型杆塔，除按常规悬垂型杆塔工况计算外，还应按所有导、地线同侧有 断线张力（或分裂导线纵向不平衡张力）计算

客类杆塔的正常运行情况，应计算下列荷载组合：a）基本风速、无冰、未图线（包括最小重垂直有 载和最大水平荷载组合）；b）最大覆冰、相应风速及气温、未断线：c）最低气温、无冰、无风、未离 线（适用于终端和转角杆塔）

6.3.1悬垂型杆塔（不含大跨越悬垂直线

a）单回路杆塔：单导线断任意一相导线（分裂导线任意一相导线有纵向不平衡张力），地线未断； 断任意一根地线，导线未断； b 双回路杆塔：同一档内，单导线断任意两相导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张力）， 地线未断；断一根地线，单导线断任意一相导线（分裂导线任意一相导线有纵向不平衡张力）； C 多回路杆塔：同一档内，单导线断任意三相导线（分裂导线任意三相导线有纵向不平衡张力）， 地线未断；断一根地线，单导线断任意两相导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张力）。 3.2 耐张型杆塔的断线情况应按一5C、有冰、无风的气象条件，计算下列荷载组合： a 单回路和双回路杆塔： 1）交流线路：同一档内，单导线断任意两相导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张力） 地线未断；断任意一根地线，单导线断任意一相导线（分裂导线任意一相导线有纵向不平 衡张力。 2） 单回路直流线路：同一档内，断任意一根地线，单导线断任意一极导线（分裂导线任意 极导线有纵向不平衡张力）。

3）双回路直流线路：同一档内，单导线断任意两极导线（分裂导线任两极导线有纵向不平 衡张力）、地线未断；断任意一根地线，单导线断任意一极导线（分裂导线任意一极导线 有纵向不平衡张力）。 b 多回路杆塔：同一档内，单导线断任意三相导线（分裂导线任意三相导线有纵向不平衡张力）、 地线未断；断任意一根地线，单导线断任意两根导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张 力。 5.3.310mm及以下的冰区导、地线的断线张力（或分裂导线的不平衡张力）的取值应符合表4规定 的导、地线最大使用张力的百分数值，垂直冰荷载取100%设计覆冰荷载。

以下冰区导、地线断线张力（或分裂导线的纵向不平

6.3.4对于中冰区导、地线的断线张力(或分裂导线的纵向不平衡张力)的取值应符合表5规定的导、 地线最大使用张力的百分数值，垂直冰荷载取100%设计覆冰荷载。 表5中冰区导、地线断线张力(或分裂导线的纵向不平衡涨力)取值表 (%)

3.5对于重冰区导、地线的断线张力（或分裂 取100%设计覆冰荷载。 表6重冰区导线、地线断线（或分

6.3.6重冰区导线、地线的断线张力（或分裂导线的不平衡张力）除应按表6的覆冰率进行计算外 具体取值不应低于下表7规定的导、地线最大使用张力的百分数值。

重冰区导线、地线断线张力（纵向威不平衡张力）

6.3.7转动横担或变形横担的启动力， 的要全要求。一股110kV线路采用标准值 2kN~3kN: 220kV线路采用标准值5kN~6kN

6.3.7转动横担或变形横担的启动力， L的要全要求。一股110kV线路采

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6.4.1各类杆塔不均匀覆冰的不平衡张力应计算下列荷载裁组合：

10m及以下冰区不均匀覆冰的导、地线不平衡张力

重覆冰区不均匀覆冰的导、地线不平衡张力覆冰率

6.4.5重冰区导线、地线不均匀覆冰的不平衡张力除按表9的覆冰率进行计算外，具体取值不应低于 表11规定的导、地线最大使用张力的百分数值。 表11重冰区不均匀覆冰的导、地线不平衡张力取值表（%）

冰区导线、地线不均匀覆冰的不平衡张力除按表9的覆冰率进行计算外，具体取值不应低于 的导、地线最大使用张力的百分数值。 表11重冰区不均匀覆冰的导、地线不平衡张力取值表（）

11重冰区不均匀冰的导、地线不平衡张力取

6.5.1各类杆塔的安装情况，应按10m/s风速、无冰、相应气温的气象条件下考虑下列荷载组合。 6.5.2悬垂型杆塔的安装荷载

6.5.1各类杆塔的安装情况，

5.5.1各类杆塔的安装情况，应按10m/s风速、无冰、相应气温的气象条件下考虑下列荷载组合：

a 提升导线、地线及其附件时的作用荷载。包括提升导线、地线、绝缘子和金具等重量（一般按 2.0倍计算和安装工人和工具 动力系数1.1，附加荷载可按表12选用。

表12附加荷载标准值

6 导线及地线铺线作业时的作用荷载。锚线对地夹角一般应不大于20°，正在错线相的张力应考 虑动力系数1.1。挂线点垂直荷载取锚线张力的垂直分量和导、地线重力和附加荷载之和，纵 向不平张力分别取导、地线张力与罐线张力纵向分量之差。 .5.3 耐张型杆塔的安装荷载： 导线及地线荷载。锚塔：锚地线时，相邻档内的导线及地线均未架设；锚导线时，在同档内的 地线已架设。紧线塔：紧地线时，相邻档内的地线已架设或未架设，同档内的导线均未架设； 紧导线时，同档内的地线已架设，相邻档内的导线和地线已架设或未架设。 b 临时拉线所产生的荷载：锚塔和紧线塔均允许计及临时拉线的作用，临时拉线对地夹角不应大 于45°，其方向与导、地线方向一致。500kV以下杆塔临时拉线一般可平衡导、地线张力的30% 500kV以上杆塔，对4分裂导线的临时拉线按平衡导线张力标准值30kN考虑，6分裂及以上 导线的临时拉线接平衡导线张力标准值40kKN考患，地线临时拉线按平衡地线张力标准值KN 考虑。土800kV杆塔导、地线的临时拉线的平衡张力分别取160kN和10kN。 紧线牵引绳产生的荷载：紧线牵引绳对地夹角一般接不大于20°考虑，计算紧线张力时应计及 导、地线的初伸长、施工误差和过牵引的影响。 d）安装时的附加荷载可按表12选用。 5.4导线、地线的架设次序，一般考虑自上而下地逐相（根）架设。对于双回路及多回路杆塔，应按 实际需要，考虑分期架设的情况。 5.5终端杆塔应计及变电所（或升压站）侧导线及地线已架设或未架设的情况。 5.5.6与水平面夹角不大于30°、而且可以上人的杆塔构件，应能承受设计值1000N人重荷载，此时， 不与其他荷载组合。

6.6.1验算情况是指稀有气象条件、地震等特殊情况。 66.2位于基本地震烈度为九度及以上地区的各类杆塔均应进行抗震验算。验算条件：有风（风荷载 最大设计值的30%），无冰、未断线。 6.6.3各类杆塔的验算覆冰荷载情况，按验算冰厚、一5℃C、10m/s风，所有导、地线同时同向有不平 张力，使杆塔承受最大弯矩情况。 6.6.4重覆冰线路各垂直档距系数（垂直档距与水平档距之比）小于08的杆塔，应按导线、地线不 均匀覆冰时产生的上拨力校验导线横担和地线支架，导线上拔力取最大使用张力的5%～10%，地线上 拔力可取最大使用张力的5%。相邻塔位高差较大时，还应校验耐张型杆塔横担受扭情况。 6.6.5舞动工况规定如下:

a）在3级舞动区，输电线路杆塔横担设计宜增加舞动校验工况组合：10m高度处、10min平均风速 15m/5，冰厚5mm，气温一5℃C，风向90°，组合系取0.9。舞动纵向张力差占最大使用张力百分 数见表13。

表13舞动张力差占最大使用张力百分数取值表

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b）在2级、3级舞动区，对重要交叉跨越段耐张塔校验横担部位螺栓孔壁挤压强度时，舞动荷载可 考虑1.15~1.25的增大系数。 6.6.6 脱冰跳跃工况规定如下： a 对于相邻两档档距差或相邻杆塔挂点高差大于15%的覆冰区线路段，应通过导、地线脱冰跳跃 动力分析确定挂点纵向不平衡张力，分析模型中考虑1档脱冰率100%覆冰导、地线阻尼比 取5%0 b）20mm、30mm冰区导、地线上拔力占最大使用张力百分数可按照10%取值，40mm、50mm冰 区上拨力占最大使用张力百分数可按照5%取值。

6.7导线及地线线条风荷数的标准值

式中： W一垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值(kN); 风压不均匀系数，应根据设计基本风速，按照表14确定； 风压高度变化系数，基准高度为10m的风压高度变化系数按《建筑结构荷载规范》GB50009 的规定确定： 导线或地线的体型系数：线径小于17mm或覆冰时（不论线径大小）应取/k=1.2；线径大于或 等于17mm，k取1.l; 500kV及以上电压等级线路导线及地线风荷载调整系数，仅用于计算作用于杆塔上的导线及 地线风荷载（不含导线及地线张力弧垂计算和风偏角计算）民应按照表14确定：其它电压 等级的线路风取1.0： (导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和(m) 一杆塔的水平档距（m）; 导、地线及绝缘子串覆冰风荷载增大系数，5mm冰区取1.1，10mm冰区取1,2，15mm冰区 取1.3，20mm及以上冰区取1.5~2.0 一风向与导线或地线方向之间的夹角°）; Wo一一基准风压标准值(KN/m） 一基准高度为10m的风速(mS)

表14风压不均匀系数c和导地线风载调整系数B

式中： W一杆塔风荷载标准值(KN)： 十由圆断面杆件组成的塔架，当·W·≤0.003时，As值按型钢塔架的As值乘0.8采 用；当·W*d≥0.021时，值按型钢塔架的μs值乘0.6采用；当0.003≤%*d≤0.021 时，K值插入法计算。钢管杆的体型系数取值见表15。

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杆塔构件覆冰风荷载增大系数，5mm冰区取1.1，10mm冰区取1.2，15mm冰区取1.6，20mm 取1.8，20mm以上冰区取2.0~2.5; 迎风面构件的投影面积计算值（m） 搭架背风面荷载降低系数，角钢塔搭按表16选用，钢管搭按表17选用：

表16角钢塔塔架背风面荷机降低系数刀

表17钢管塔塔架背风面风载降低系数刀

6.8.1.2对杆塔本身，当杆塔全高不超过60m时，应按照表18对全高采用一个系数：当杆塔全高超过 60m时，应按GB50009，采用由下到上逐段增大的数值，但其加权平均值对自立式杆塔不应小于1.6， 对单柱拉线杆塔不应小于1.8。对基础，当杆塔全高不超过60m时，应取1.0：60m及以上时，宜采用由 下到上逐段增大的数值，但其加权平均值对自立式杆塔不应小于13

表18杆塔风荷载调整系数B

6.8.1.3对于基本风速重现期为100年的杆塔，应按峰值因子取3.1计算风荷载调整系

1.3对于基本风速重现期为100年的杆塔，应按峰值因子取3.1计算风荷载调整系数。 1.4杆塔风荷载调整系数B的加权平均值应按照式（4）计算： 式中： 际第i个风压分段的构件体型系数： Ⅱ第7个风压分段的背风面荷载降低系数： 4一第/个风压分段的挡风面积：

式中： —第7个风压分段的构件体型系数： 1—第7个风压分段的背风面荷载降低系数； 一第7个风压分段的挡风面积：

6. 8. 3 涡激风振工况

6. 9绝缘子串风荷载的标准值

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表20焊缝强度设计值

表21计算各类杆塔用的可变荷载组合系数

76一一永久荷载分项系数，对结构受力有利时取1.0，不利时取1.2，验算结构抗倾或抗滑移时取 0.9。

表22地震作用分项系数

GE 重力荷载代表值的效应： Sak 水平地震作用标准值的效应； Seak 竖向地震作用标准值的效应； 面 导、地线张力可变荷载的分项综合系数，取05： SEOK 导地线张力可变荷载代表值的效应； Suk 风荷载标准值的效应； WE 地震基本组合中的风荷载组合系数，可取0.3： 承载力抗震调整系数，应按表23确定。

表23承载力抗震调整系数

B.1.3结构或构件的强度、稳定和连接强度，应按承载力极限状态的要求，采用荷载的设计值和材料 强度的设计值进行计算；结构或构件的变形或裂缝，应按正常使用极限状态的要求，采用荷载的标准值 和正常使用规定限值进行计算。 8.1.4不带拉线的悬垂型塔，在纵向荷载情况下计算时，可以考患顺线路方向的地线支持力作用。但 最大支持力不得大于地线线夹的允许握着力，并考虑有一定的裕度。 8.1.5一般拉线杆塔，拉线受力按简化方法计算时，应乘以1.05增大系数。 8.1.6杆塔拉线初应力一般控制在120N/mm~140N/mm，拉杆预拉力可取拉杆最大使用拉力的 20%30% 8.1.7杆塔辅助材的承载能力一般不低于所支撑主材内力的2%、斜材内力的5%，当受力材之间的夹 角小于25°时，支撑该受力材的辅助材的承载力应适当提高或通过试验确定。 8.1.8中重冰区各类杆塔在覆冰工况下，均应计入构件覆冰对杆塔构件的影响。 B.1.9重覆冰线路不宜采用下列型式的杆塔： a）导线非对称排列的杆塔： b）塔身断面非正方形铁塔。 B.1.10杆塔结构应根据重覆冰线路的特点进行设计： a）拉线杆塔的根部结构宜为较接支承； b）不应采用转动横担或变形横担： c）110kV线路30°以上转角杆塔和220kV及以上线路耐张型杆塔宜采用自立式杆塔。 8.1.11塔架为空间桁架结构，应采用三维计算模型程序进行内力分析。当用人工进行杆塔内力分析时， 可按附录A简化计算。绘制杆塔结构加工图时必须与内力计算图保持一致。

B.2杆塔结构基本规定

MN压杆稳定强度折减系数，根据翼缘板自由外伸宽度6（图1）与厚度7之比计算确定；

图1翼缘板自由外伸宽度示意图

9.3轴心受压构件稳定系数应根据下列规定确定： a）等边单角钢构件绕最小轴失稳时，按附录B确定： 格构式组合结构，则需根据附录B表B.1中公式算出换算长细比，再按表B.2～B3确定； 双轴对称十字形截面组合角钢构件（图2），按式（15）计算其等效回转半径，再按附录B确 定。

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3双肢组合角钢填板布

(20) (21) (22)

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表24主材计算长度表

表25交叉斜材计算长度表

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表26K型斜材计算长度表

GB/T 24879-2010 晋江马9.8交叉斜材计算长度修正系数

a 两根斜材一拉一压（N≥20%V）时： K=V(/ Ls)α3V / 4V)≥0.5 b) 两根斜材同时受压或两根斜材一拉一压（N6<20%V）时： K=/o.5(l+Ng/ M) 式中： 一所计算杆的内力(N)，取绝对值： N6 一相交另一杆的内力(N)，取绝对值；两根斜材同时受压时，取N≤N。 9.9常用的钢管断面特性可采用表27中的近似计算公式：

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形断面的展开宽度和弯曲

(26) 承压承载力：N=d./min(,） (27) 式中： N 一每个螺栓的承剪(N）： N—每个螺栓的承压承载力设计值(N)： 川,承剪面数目； d一螺栓杆直径mm）; 一一在同一受力方向的承压构件的较小总厚度(mm); 、J—螺栓的抗剪和构件的承压强度设计值(N/mm)。 10.1.2在螺栓或锚栓杆轴方向受拉的连接中，每个螺栓或锚栓的承载力设计值应按公式（28）、（29） 计算：

承压承载力：Ne=d/min(J）

N)、N每个螺栓、锚栓受拉承载力设计值(N); d,螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径(mm) J、J"螺栓、锚栓的抗拉强度设计值(N/mmr) 10.1.3同时承受剪力和轴心拉力的螺栓，应符合公式（30）、（31）的要求：

GB/T 29316-2012 电动汽车充换电设施电能质量技术要求()()≤ N.≤N