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GB 1094.7-2008 电力变压器 第7部分：油浸式电力变压器负载导则.pdf5.6非热改性和热改性绝缘细
非热改性利热改性维缘纸的内容参贝录A。
6相对老化率和变压器绝缘寿金
至今还没有简单扭维一的寿命终止谁则可用来定量阐述变压器的剩余寿命CJJT 199-2014 城市规划数据标准，任是，有了这
尽管绝缘的老化或劣化是温度，含水量、含氧量和含酸量的时间函数，但是，本部分所展示的模式只 是将绝缘温度作为控制参数。 由于温度分布不均匀，在最高温度下运行的那部分般格遭受最严重的劣化。因此，老化率是以绕 组热点摄度为基准的：此时，非热改性纸的相对老化率V按式（2）确定，热改性纸的相对老化率V按式 （3）确定
式中： 热点温度C 式（2）和式（3）表明了V对热点温度非常敏感，如表1所示
式（2）和式（3）表明了V对热点温度非常敏感，如表1所示
表1由热点温度引起的相对老化率
在一定时期内的寿命损失L见式（4）：
C Vdt或L u V.Xts a+ 4
7.2配电变压器的特定限制
负载电流，热点摄度，预层油及除绕组和引线外的金属部件的温度，均不应超过表3规定的限值： 表中未规定配电变压器短期急教负载的顶层油温度和热点温度限值，这是因为要在配电变压器上控制 急救负载的持续时间，通常是不现实的。应当注意到，当热点激度超过140时，可能产生气泡，从面使 变压器的绝缘强度下降（见5.3）
1.2.2附件和其他考虑
原统型外，变带的其超都件（雄整 倍借额定电流时，可能会对运行有限制，油影胀及袖压力也会使变玉器运行受到限制
7.2.3户内式变压器
当变压器在户内使用时，由于包围体的影响，应对额定层油温升进行修正，这一附加的温升 通过试验（现8.3.2)来确定
7.2.4户外环境条件
风，雨及阳光会影响配电变压器的负载能力，由于这种影响无规律性，考感这些因素是不现实 中型电力变压器的特定限制
7.3.1电流和温度限制
负载电流、热点温度、顶层润温及除绕组和引线外的各种金属部件的温度，均不应超过表3规定的 限值。此外，还应当注意，当热点温度超过140℃时，可能产生气泡，可能使变压器的绝缘强度下降（见 5.3
7.3.2附件、配套设备和其他考虑
除绕组外，变压器的其他部件（ 分接开关和号线等在负载电流超过1，5 音额定电流时，可能会对运行有限制 力也会使变压器运行受到限制。对于与变压器配 套用的设备（如电缆、断路器和电流互感器等）也有必要进行考虚
酬3.3承受短路的要求
变压器在超铭牌额定值负载运行期间或紧接其后的期间，可能不满是短路的热要求，CB10945规 定的是以2s短路持续时间为基准。但是，运行中的短路电流持续时间，在大多数情况下小于2S
7.4大型电力变压器的特定限制
对于大型电力变压器，主要是重视与漏磁通有关的附加限制。因此，在询价或订货时应明确在特定 运行条件下所必须的负载能力值， 至于绝缘的热劣化，对所有的变压器都可用相尚的计算方法来计算。 根据目前变压器的技术状况，大型变压器最好采用比小型变压器更保守且独特的负载方案，从故障 的后果而言，对于大型变压器采用可靠度高的负载方案是非常重要的：因面，应充分重视下述各点： 满磁通和铁心柱或铁轭中主磁通相结合（奥5。2），使大型变压器较小型变压器更易受到因过 励磁而引起的损坏：特别是当负载超过铭牌额定值时更是如此。溺磁通的增加，使其他金属部 件因附加流面发热： 绝缘材料机械性能劣化（建温度和时的函数）的质果，基中包搭热膨胀造成的摄，使大趣电
力变压器可能比小型变压器更加严重； 由正常温升试验得不到绕组以外其他部分的热点温度，即使变压器在额定电流下的试验未出 现异常现象，也不能得出在更大电流下的任何结论，因为，这种外推法在设计阶段可能不会予 以考惠； 一根据额定电流下的温升试验结果算出的超过额定电流的绕组热点温升值，对于大型变压器面 言，其可靠性婴比小型变压器低
损载流、热点温度、顶层油温及除绕组和引线外的金离部件的温度，均不应超过表3规定的限值， 此外，还应注意，当热点温度超过140C时，可能产生气泡，从面使变压器的绝缘强度下降（见5，3）。 7.4.3附件，设备和其他考虑
7.4.3附件设备和其他老虚
7.4.4承受短路的要求
8.1.2由正常凝升试验数据计算热点温升
均所尔的热分布图是假设的，它是一个本来很复的热分布的简化图。在简化中作了如下假设 a）不论冷却方式如何，油箱内的油温从底部到顶部均是按线性增加； ）作为初始的近似，在绕组任何位置处绕组导线的温升，从下到上线性增加，此直线与油的温 升直线平行。两平行线之间的差值为常数名《g，为用电阻法测出的绕组平均温度与油箱中油 平均温度的差值）； 热点温升比8.1.2b)所述的绕组项部导线的温升高，这是困为必须就杂散损耗的增加、各局部 油流的差别和导线上可能附加的纸层等给出些裕度。考虑到这些非线性的因索，令热点温 度与油箱内预层油温之差等于HXg，即△=HXg。 注：在很多情说下，已观察到油箱出口处的独温高于油箱温度计座中的油温，这时，抽篇出口处的油温应作为负载 时的温度
8.1.3南接测量热点温升
TZUkV绕组在1.6负载系数下高于空气温度的
个41UkV绕组在1.6负载系数下高于空气温度的离部温
婴码真于辅问垫块的长槽内，这样在传感器和导线金属之间只有导线绝缘和附加的薄纸层（参见 校准值表明用这种方式得到的数值相当精确
垫块未装入120kV绕组之前装在该垫块上的二乐
热点系数H悬指最热点探头温度的梯度A%与绕组平均温度对油平均温度的梯度g：的比值 举例的测量中，对于120kV绕组：多值为23K，对于410kV绕组，多值为30K。这意味着H值久 1.22和1.20
全女铁小翼骨 “收缩性冷却油道布置”的矩形绕组俯视 8.2在变化的环境温度和负载条件下的顶黑油温和热点温度
寸于变化的负载电流和环境温度，本条提供了两种可用的方法来描述作为时间函数的热点温度， 指数方程解法，适用于按阶联函数变化的负载。本法特别适用于通过试验来确定热传递参费
8.2.2指数方程解法
按阶跃函数变化的负载例子如图7所示（有关本例的详细内容参见附录B），舒个增加负载 是一个降低负裁级
绕组热点盟度： 油箱内的项层油的温度 K为1.0: K.20.6; K. 1.5; K.2 0.3: K.为2.1
一绕组热点温度 油箱内的项层润的温度 K.为1.0: K为0.6;
图7与负载电流级变化相对应的温度响应
热点温度等于环境温度、油箱内顶层油温升和油箱内热点温度与顶层油温之间的温差三者之和。 对应于负载累数K的温度增加值由式（5）给出：
8()8+20+21+RX 1÷R
主；如果OV或OF冷却的变压器，绕组是曲折形冷却的，当疆向垫块厚度小于3mm时，可能会便油猎环曼到限 制，即（）的最大值比垫块厚度≥3效时要高
图9表示微分方程的方框图
最热月的月平均摄度（等于10年或10年以上该月的日最离温度平均值与日最低温 平均值之和除以2，单位为℃）； 9年平均度等于月平均温度之和除以12，单位为℃） 东例：用月平均值（用月加权值更精确）
对于： mmx30℃有2个月 0.m20℃ 有个月 平均值=15℃ 0m10C 有壹个月 加权平均值g20.4℃ 9m0℃ 有2个月 附录B中计算实例所用的环境温度为20
8.3.2变压器在包围体内的环境温度修正
变压器在包围体内运行时，其温升将增加个附加值，此值约是包翻体内空气温升的半 因此，安装在金属或混凝包围体内的变压器，武（5)和式（6）中的A应由如式（11）的A%代替 AAAA
武中： A（A0.）w额定鱼载下的附加预层油湿升
40 A0. + A(A0.)
推荐此附加温升值由试验来确定。当无试验结巢可用时，可用表3中不周包围体形式的推荐值，将 这些值被2除后，便可得到近似的附加顶层油温升，
表5包圈体引起的环境温度增加的修正
式（5）和式（6）中所用的金部参量都必须与变压器运行时的分接相适应。 例如：认为高医是短定的，那么对于个给定的负载，就需要保持个恒定的低压。如果此要求是 在变压器低压侧位于十15%分接处时，则必须测量或计算该分接上的额定油温升、损耗和绕组对油的温 梯度。 也可以考患具有线端分接开关的自耦变压器，在分接范围的某终端，其串联绕组将具有最大的电 流，面在分接范围的劳端，基公共绕组也将具有最大的申流。
变压器的短路损耗是分接位置的函数。分接绕组和主绕组可以有几种不同的连接方式。与分提 函数关系的变压器损耗比的般计算方法见图10额定分接位置与最小分接位置和最大分挂 闻的计算是线性菌数。
图10与分接位置呈函数关系的损耗计算原理
油的温升主要与负载系数K有关，K与分接
附录A （资料性附录） 非热改性和热改性绝缘纸 使用热改性绝缘纸的目的是中和在变压器使用期限内由材料水解（热降解）产生的酸化物。这种水 解在高温下特别活跃，公布的研究结果表朗，在高温时，热改性绝缘纸比来经处理过的纸保留了更高的 随时间变化曲线（参见图A.1）
附录A （资料性附录） 非热改性和热改性绝缘纸
图A.1密封管在150C矿物油中加速老化 了温度和含水量的影响，如表A.1所示
表A.1备种不同条件下纸的寿命
斯尔的热老化特性基异已在工业标准中作了如下的考您： 相对老化率V=1.0.是取分别相应于非热改性纸在温度为98下的老化结果值，热改性线 为110C下的老化结果值。 注：图A.1租表A.1所示的结果不拟用来计算老化和估算寿命。本文件中之所以将它们列人。只是想说明非 性绝缘纸和热改性绝缘纸的老化特性存在着养果
本附录包括个如何利用本部分给出的方程去计算和给出过载数据的实例 作为一个例子，表B1给出了可能用刻的基些性能参数
表.1与变压器负载能力有关的举例参数
SC/T 7218.2-2015 指环虫病诊断规程 第2部分：页形指环虫病C.20min~190min时间段
C.3190min~365min时间段
C.4365min~500min时间图
A18.84K（在C.3中计算出） K 1. 5 A010.45K（在C.3中计算出） 当用下列数值替换式（5）中的相应数值谢，其计算与C.2相同 用18.84替换12.7； 用1.5替换1.0； 用10.45替换0.0
C.5500min~710min时间段
A84.1K（在C.4中计算出） K0.3 A%=37.82K（在C.4中计算出） 当用下列数值替换式（6）中的相应数值时DB33 974-2015 有机热载体炉运行能效限额及监测技术要求，其计算与C、3相同 用64.1替换36.2； 用0.3警换0.6； 用37.82替换22.0
C.6710双~735mi时间层
A9.65K（在C.5中计算出） K2. 1 4.24K（在C.5中计算出） 当用下列数值替换式（5)中的相应数值时，其计算与C.4相间： 用9.65警换18.84 用2.1替换1.5； 用4.24警换10.45