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DB62／T 2994-2019 公路混凝土桥梁预应力设计规程.pdf6.1.1混凝土结构应进行整体作用效应分析，必要时应对结构中受力状况特殊部位进行更详细的局部 分析，结构的作用（或荷载）效应可按弹性理论进行计算。 6.1.2采用平面杆系或空间杆系软件计算时应对结构进行离散。结构分析采用的计算简图、几何尺寸、 计算参数、边界条件、荷载、结构材料性能指标以及构造措施应符合实际工作状态。分析采用的各种近 似假定和简化，应有理论、试验依据或经工程实践验证，计算结果精度应符合工程设计的要求。公路预 应力混凝土桥梁精细化有限元分析应包含以下内容： a 整体计算应充分考虑预应力钢筋径向力对变截面连续梁或连续刚构跨中截面下挠的影响； 整体计算应考虑连续梁或连续刚构合找拢时调整力的影响： c 混凝土主染斜截面抗裂验算应充分考虑主应力的纵横向耦合作用； d 箱梁应进行横向分析，箱梁横向分析可按被支撑在主梁腹板中心线下缘的箱形框架计算，计算 所需钢筋的50%可兼作主梁抗剪或抗扭箍筋； 混凝土箱梁横向计算时，应考虑箱室内外温差效应，无试验数据时，箱室内外的梯度温度可按 正负5℃考虑： f） 采用沥青混凝土铺装的混凝土桥面板应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度效应。 5.1.3混凝土结构耐久性应根据结构的设计使用年限及其对应的极限状态、环境类别及其作用等级进 行设计。耐久性的基本要求应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）、 《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》 (JTG/T3310）的相关规定
6.2持久状况承载能力极限状态计算
预应力混凝土结构计算时，桥面铺装（含混凝土调平层）仅作为荷载作用在结构上，不考虑 构整体刚度及强度的贡献。 在计算截面承载力时，工形、I形及箱型截面梁的受压翼缘应取有效宽度
EJ/T 1232-2008 天然二氧化铀粉末取样方法6.3持久状况正常使用极限状态计算
6.3.1预应力混凝土构件可根据桥梁使用和所处环境的要求，进行下列构件设计： a 全预应力混凝土构件。此类构件在作用频遇组合下控制止截面受拉边缘不充许出现拉应力； 部分预应力混凝土构件。此类构件在作用频遇组合下控制的正截面受拉边缘可出现拉应力：当 拉应力不超过规定限值时，为A类预应力混凝土构件；当拉应力超过规定限值时，为B类预 应力混凝土构件； C 新建桥梁结构不应采用B类预应力混凝土构件；跨径大于50m预应力混凝土桥梁的主要受力 构件不应进行部分预应力混凝土设计。 6.3.2预应力混凝土构件中预应力钢筋的张拉控制应力值con应符合下列规定，当对构件进行超张拉 或计入锚圈口摩擦损失时，预应力钢筋中最大控制应力（千斤顶油泵上显示的值）可提高0.05fk： a）预应力钢丝、钢绞线的张拉控制应力值
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）A类预应力混凝土栏
式中： 一一在作用准永久组合下构件抗裂验算截面边缘混凝土的法向拉应力； k一一混凝土的抗拉强度标准值。 c）B类预应力混凝土受弯构件在结构自重作用下控制截面受拉边缘不得消压。 6.3.6跨径大于80m的预应力混凝土桥梁，考虑最不利荷载效应后，正截面抗裂验算时跨中 力应大于1MPa。
a）全预应力混凝土构件
全预应力混凝工 1）预制构件
2）现场浇筑（包括预制拼装）构件
②）现场浇筑（包括预制拼装）构件
6.3.8预应力混凝土受弯构件的挠度可根据给定的构件刚度用结构力学的方法计算。 5.3.9受弯构件在使用阶段的挠度应考虑长期效应的影响，即接荷载频遇组合计算的挠度值，乘以挠 度长期增长系数e。挠度长期增长系数可接下列规定取用： a 当采用C40~C80混凝土时，ne=1.451.35，中间强度等级可按直线内插法取用； 预应力混凝土受弯构件按上述计算的长期挠度值，由汽车荷载（不计冲击力）和人群荷载频遇 组合在梁式桥主梁产生的最大挠度不应超过计算跨径的1/600；在梁式桥主梁悬臂端产生的最 大挠度不应超过悬臂长度的1/300。 6.3.10预应力混凝土受弯构件由预加力引起的反拱值，可用结构力学方法按刚度Elo进行计算，并乘 以长期增长系数。计算使用阶段预加力反拱值时，预应力钢筋的预加力应扣除全部预应力损失，长期增 长系数取用2.0。 的频拼度，预拼度可按下列期定设置
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7.1.1预应力钢筋的混凝土保护层厚度应满足
先张法构件中预应力钢筋的保护层厚度取钢筋外缘至混凝土表面的距离，不应小于钢筋公称 径；后张法构件中预应力钢筋的保护层厚度取预应力管道外缘至混凝土表面的距离，不应小 其管道直径的1/2，且梁底、梁侧的管道外缘至混凝土表面的距离分别不宜小于50mm和40mn 最外侧钢筋的混凝土保护层厚度应不小于表11的规定值
表11混凝士最小保护层厚度
主1：表中数值是针对各环境类别的最低作用等级，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG336 要求的最低混凝土强度等级、以及钢筋和混凝土无特殊防腐措施规定的。 主2：对工厂预制的混凝土构件，其保护层最小厚度可将表中相应数值减小5mm，但不得小于20mm
7.1.2设计文件宜明确预应力混凝土的振捣方式。 7.1.3设计文件宜明确预应力混凝土粗集料的最大粒径，粗集料的最大粒径宜满足《公路桥涵施工技 术规范》（JTG/TF50）的相关规定。 7.1.4后张法预应力混凝土构件中锚具的布置应满足预应力钢筋张拉时千斤顶操作空间的要求， 7.1.5体外预应力锚具应设置全密封防护罩和防松脱装置。 7.1.6锚具不宜采用扁锚，预应力管道宜采用塑料波纹管，但在腐蚀环境下，预应力管道必须采用塑 料波纹管。当某些特殊原因必须采用金属波纹管时，金属波纹管的钢带宜采用镀锌钢带。 7.1.7除有特殊要求的建筑材料、专用设备和工艺生产线等外，设计单位不得指定生产厂、供应商。 7.1.8设计文件应明确预应力钢筋张拉顺序、张拉控制应力、伸长量参考值等。
7.2预应力混凝土上部结构
7.2.1悬臂施工的混凝土桥梁，必须在所有悬臂段设置腹板下弯钢束。一次落架施工的混凝 应布置通长弯起钢束。
以他直迪长写起纳来 7.2.2 对于变截面的预应力混凝土连续梁或连续刚构桥，其纵向、横向、竖向预应力布设应符合下列 要求： a) 应设置竖向预应力，竖向预应力宜采用无粘接、缓粘结预应力钢棒或精轧螺纹钢，优先采用预 应力钢棒。
a）应设置竖向预应力，竖向预应力宜采用无粘接、缓粘结预应力钢棒或精轧螺纹钢，优 应力钢棒。
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YaPd 4 0.266r/fc 2
式中： Asv1一一箍筋单肢截面面积，单位为平方毫米（mm²） Sv一一箍筋间距，单位为毫米（mm）； fsv一一箍筋抗拉强度设计值，单位为兆帕（MPa）。 h）曲线平面外
Asv1 ≥ Pas 2rf
Y.Pa d. 0.266元 2
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附录A （资料性附录） 金属波纹管选用一览表
预应力混凝土用金属波纹管参照表A.1选用。
表A.1预应力混凝士用金属波纹管选用表
DB33 864-2013 工业沉淀碳酸钙单位产品能耗限额及计算方法DB62/T 29942019
为便于在执行规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： a）表示很严格，非这样做不可的用词： 1）正面词采用“必须”； 2）反面词采用“严禁”。 b） 表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 1）正面词采用“应”； 2）反面词采用“不应”或“不得”。 C) 表示允许稍有选择，在条件许可时，首先应这样做的用词： 1）正面词采用“宜”或“可”； 2） 反面词采用“不宜”。 规程中指定应按其它有关标准执行时，写法为：“应符合..的规定”或“应按执行”
4.1为统一公路桥梁预应力设计技术标准，提升公路桥梁预应力设计水平，综合体现桥梁预应力设计 的最新研究成果和甘肃省实践经验，参照国内外相关资料编写本规程。 4.2针对现役桥梁的调查，其耐久性远不能满足设计使用年限的要求，后期再加固、维修或拆除重建 会带来难以承受的经济和环境代价，所以本规程要求公路混凝土桥梁应进行设计耐久性设计。 4.3桥梁预应力设计在推行设计标准化的同时，鼓励采用新技术、新方法、新工艺、新材料和新设备创 新设计，并应紧密跟踪施工、运营全过程，不断总结经验，推陈出新
5.2.1目前铰缝普遍出现开裂渗水的原因主要有两点：①铰缝空间较小，存在混凝土浇筑不密实现象。 ②铰缝处新老混凝土界面粘结较差。采用聚合物砂浆可以较好解决上述两个问题，聚合物砂浆采用灌注 方式施工，具有自密实特性，同时提高铰缝界面的粘结强度。我省的工程实践表明铰缝采用聚合物水泥 砂浆，可以显著减少铰缝开裂、渗水等病害。 5.2.2聚合物水泥砂浆物理力学性能参考现行标准《混凝土结构修复用聚合物水泥砂浆》（JG/T336） 相关要求，并结合大量试验数据和应用范围，对抗压强度指标进行提高。 5.5.1预应力钢筋锚具、夹具和连接器现行参考规范包括国家标准《预应力筋用锚具夹具和连接器》 （GB/T14370）、交通行业《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》（JT/T329）及建筑、铁 路相关技术标准，国家规范只对锚具、夹具和连接器的基本力学指标做出了规定，交通运输行业标准对 规格指标要求更加具体和明确。 5.6.1《预应力混凝土用金属波纹管》JG/T225与原规范《预应力混凝土用金属螺旋管》JG/T3013相 比，将金属波纹管按刚度分为标准型和增强型，并明确了标准型和增强型金属波纹管的结构尺寸、力学 性能指标和适用条件。同时，为方便设计人员使用，本规程将《预应力混凝土用金属波纹管》JG/T225.
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时应考虑施工阶段沥青摊铺引起的温度效应”，但没有具体温度场的描述。沥青摊铺温度可通过项目施 工工艺通过试验确定，并在设计文件中注明沥青摊铺的最大温度，当施工温度超过设计摊铺温度时，应 对沥青摊铺施工工况予以检算。 6.1.3关于耐久性的相关规范，目前有国标、交通行业标准、建设行业标准、铁路行业标准，标准又分 为强制性和推荐性标准，而且各标准之间执行的耐久性要求还不完全统一，所以本规程要求公路混凝土 桥梁耐久性的基本要求应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）、《公 路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310）的相关要求。 6.3.1本规程相较于《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362），新规定了“新建 桥梁结构不应采用B类预应力混凝土构件：跨径大于50m预应力混凝土桥梁的主要受力构件不应进行 部分预应力混凝土设计”省内装配式桥梁的单孔跨径大都小于50m，需要更大跨径时，一般采用现浇 箱梁，现浇结构按全预应力设计是业内通用做法。 6.3.3混凝土的收缩、徐变与预应力松弛三者相互影响，宜考虑时间、配筋位置、混凝土特性等影响因 素；配筋率对混凝土收缩徐变的影响系数不是一个常量，而是随时间变化的，只有当计算时间足够长时 才趋于常量。 混凝土的收缩徐变对大跨径预应力混凝土桥梁的长期变形、预应力损失和内力的影响是显著的，宜 通过短期的收缩徐变试验，选择与实桥所用混凝土一致的收缩徐变模式，进行参数修正，提高收缩徐变 影响的计算精度。 6.3.6桥梁跨径大于80m后，主梁一般采用变截面箱梁，为降低运营过程中跨中截面下挠及腹板开裂 风险，本规程要求除了按全预应力设计外，还应满足跨中下缘的压应力应大于1MPa，即跨中截面进行 持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算时截面下缘混凝土压应力应大于1MPa 6.4.2构件施加预应力时，混凝土要达到一 定的强度和弹性模量，但是，目前有些项目为加快施工进度， 常在混凝土中掺入早强剂，这样，混凝土强度很快达到要求，但混凝土的弹性模量未相应提高，施加预 应力后构件出现很大变形；另外，有些施工单位用稍高强度等级的混凝土来换取较短的养生时间，虽然 混凝土强度满足设计要求，但高强短养生时间的混凝土在后期收缩、徐变等方面与原设计均有不同，所 以，本条规定参考《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362） 第7.2.3条，新增加 了“养生时间不宜小于5天”的龄期要求。
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YS/T 878-2013 烧结用连续带式还原炉7.2预应力混凝土上部结构
7.2.1～7.2.2变截面连续梁、连续刚构经常出现腹板开裂的病害，其原因主要是由于箱梁截面主拉应力 超过材料限值。大量的研究和实践表明，设置腹板下弯和竖向预应力钢筋是解决腹板开裂的有效手段。 a）7.2.1条，腹板下弯预应力钢筋 腹板弯曲预应力钢筋的作用表现为两方面：一是减小了箱梁腹板混凝土主拉应力，提高了腹板混凝 上主压应力，延缓了斜裂缝的形成和发展；二是提供了与荷载剪力方向相反的竖向分力，抵消了部分荷 载剪力，鉴于腹板下弯钢束在延缓腹板开裂的重要作用，本规程要求悬臂施工的桥梁，必须在悬臂段设 置腹板下弯钢东。 b）7.2.2第一条，竖向预应力钢筋 当考虑主拉应力的纵横向耦合计算时（见本规程6.1.2条条文解释），竖向预应力的设置非常重要 对于一些小跨的预应力混凝土连续梁或莲续刚构，因为梁高较低，加之采用单箱多室的多道腹板箱梁， 主应力的纵横向耦合问题并不突出，经过论证后可以不设置竖向预应力。但一般的连续梁或连续刚构均 采用单箱单室截面，主应力的纵横向耦合效应较为明显，设计时应布设竖向预应力， 竖向预应力钢筋对混凝土的预压作用增大了混凝土的主压应力，提高了箱梁斜截面开裂荷载，同时 使斜裂缝倾角增大；斜截面开裂后，竖向预应力筋一定程度上减小了斜裂缝宽度，限制了斜裂缝的发展， 曾强了集料咬合作用，约束了剪压区混凝土的侧向变形，提高了混凝土的抗剪承载力。所以，提高竖向 预应力钢筋可靠度非常重要。目前竖向预应力一般采用钢绞线、精轧螺纹钢、无粘结或缓粘结预应力钢 奉，钢绞线由于采用夹片锚，夹片回缩变形引起的预应力损失较大，特别是当梁高较低时，即使夹片回 缩较小值，也会引起较大预应力损失，一般较少采用，精轧螺纹钢的使用较为普遍