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DB44／T 1393-2014 波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥设计与施工规程.pdf

转向块deviationblock 用于体外预应力钢筋集中弯转（上、下弯和平弯）的钢筋混凝土构件。 3.15 转向器deviator 用于体外预应力钢筋集中弯转（上、下弯和平弯）的器件。 3.16 里衬混凝土 concreteliner 波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥在墩顶附近一定范围内，于波形钢腹板内侧设置的混凝土构

转向块 deviationblock 用于体外预应力钢筋集中弯转（上、下弯和平弯）的钢筋混凝土构件 转向器deviator 用于体外预应力钢筋集中弯转（上、下弯和平弯）的器件。

波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥在墩顶附近一定范围内QJQS 0023S-2015 吉林省杞参食品有限公司 香辛料，于波形钢腹板内侧设置的 造部分。

设置里衬混凝土的箱梁节段。

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4.1为规范波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥在我省的应用与发展，使其符合安全可靠、适用耐久、 技术先进、经济合理、环保节能的要求，制定本标准。 4.2本标准按照国家标准GB/T50283、GB50153规定的设计原则编制。 4.3本标准采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，按分项系数的设计表达式进行设计。本标准 采用的设计基准期为100年。 4.4波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥主体结构的设计使用年限应按表1采用，但对有特殊要求结 构的设计使用年限可在表1基础 经技术经济论证后予以调整

注：本表所列特大、大、中、小桥等以及冠以“重要"的中桥和小桥根据JTGD60或CJ11确定。

4.5波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥应按以下两类极限状态进行设计： a）承载能力极限状态：对应于桥梁结构或其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承载的变 形或变位状态； b）正常使用极限状态：对应于桥梁结构或其构件达到正常使用或耐久性某项极限值的状态。 4.6波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥应考虑以下设计状况及其相应的极限状态设计： a 持久状况：桥梁建成后承受结构自重、车辆荷载等持续时间较长的状况。该状况波形钢腹板 预应力混凝土组合箱梁桥应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计； b） 短暂状况：波形钢腹板在制作、运送和桥梁架设过程中承受临时荷载的状况。该状况结构、 构件应进行承载能力极限状态设计，必要时进行正常使用极限状态设计； c）地震状况：在桥梁使用过程中遭受地震时的情况，在抗震设防地区必须考虑地震状况。 d）偶然状况：桥梁在使用过程中偶然出现的状况。该状况只需要进行承载能力极限状态设计。 4.7按持久状况承载能力极限状态设计时，桥梁结构的设计安全等级的划分应符合JTGD60或CJJ11 的规定。 4.8波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥应根据其所处环境条件和设计使用年限要求进行耐久性设 计且应符合现行国家标准及行业标准的有关规定。 4.9除常规梁式桥外，其它结构类型的波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥在进行结构分析、设计、 施工之前，宜进行必要的试验和研究，以确定相关设计模式和施工工艺。 4.10波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥设计与建设应重视施工过程控制和运营过程中的养护。 4.11按本标准设计时，材料和工程质量应符合JTGF80/1、JTG/TF50的要求。 4.12波形钢腹板成型、制造、涂装、试验、检验等技术要求应符合JT/T784的规定。 4.13桥梁结构的设计和施工质量应分阶段实行严格管理和控制，桥梁使用应符合设计给定的使用条 件，禁止超限车辆通行，使用过程中必须进行定期检查和维护。

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波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥中所使用的材料应符合现行国家标准及行业标准 定。

预应力混凝土组合箱梁桥中所使用的材料应符合现行国家标准及行业标准的有关规

5.2.1混凝土的材料参数应按JTGD62中的规定取值 5.2.2波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥上部结构混凝土强度等级不宜低于C50。

.2钢筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。普通钢筋的抗拉强度标准值fsk、极限强 隹值fsk和预应力钢筋的抗拉强度标准值Fk，应分别按表2、表3采用

表2普通钢筋强度标准值

表3预应力钢筋抗拉强度标准值

.3普通钢筋的抗拉强度设计值fsd和抗压强度设计值fsd应按表4采用；预应力钢筋的抗拉强度 值和抗压强度设计值品按表5采用。

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表7钢板（材）强度指标

表8钢板（材）的物理性能指标

5.4.8焊缝强度设计值应按表9采用。

5.4.8焊缝强度设计值应按表9采用。

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表9焊缝强度设计值（续）

5.4.9高强度螺栓、螺母、垫圈的技术条件应符合GB/T1231或GB/T3632、GB/T3633的规定。 5.4.10栓钉连接件的材料应符合GB/T10433的规定。 5.4.11高强度螺栓的预拉力与摩擦面抗滑移系数可按GB50017取值

6.1波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥设计理论、分析方法与预应力混凝土箱梁桥相同，波形钢腹 板、连接件、体外预应力钢筋及细部构造设计应符合本标准规定。 6.2波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁可用于简支梁桥、连续梁桥、连续刚构桥、斜拉桥、悬索桥及 拱梁组合桥等结构体系。 6.3波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥设计中采用的作用及作用效应组合应符合JTGD60或CJJ11 中的规定。 6.4波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥纵、横向应根据JTGD62的规定进行承载能力极限状态计算 和正常使用极限状态计算， 6.5当采用波形钢腹板作为施工承重构件的工法施工时，应对波形钢腹板施工阶段的强度和稳定进行 计算。 6.6弯桥采用波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁时，应对其抗扭性能进行充分研究并保证其抗扭承载 力满足要求。 6.7对于扭矩较大的弯、斜、宽波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥，应根据JTGD62的规定进行箱 梁顶、底板的斜截面抗裂验算，验算时箱梁顶、底板斜截面主拉应力应计入扭转剪应力的作用，扭转 剪应力的计算应采用作用的标准组合。 6.8波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁弯桥和独墩桥应进行上部抗倾覆计算，同时在作用标准组合 下，单向受压支座不应处于脱空状态。 6.9波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥箱梁及其桥面板应符合JTGD62的构造规定。 6.10波形钢腹板与混凝土顶、底板连接件的构造除应符合本标准规定外，还应符合现行国家标准及 行业标准的有关要求。

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7.1.1波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥梁高设计可参照常规预应力混凝土箱梁桥按跨径选定，在 同等跨径情况下，宜比预应力混凝土箱梁桥梁高略高。波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁连续梁桥中 支点梁高宜取为跨径的1/15～1/17，跨中梁高宜取为跨径的1/32～1/50。 7.1.2根据桥面宽度不同，波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥可采用图5所示的单箱单室、单箱多 室、多箱单室，亦可采用斜腹板作成倒梯形或采取外（内）撑加强顶板、悬挑板，

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图5波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥典型圈

.3波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥的截面总体尺寸可参照常规预应力混凝土箱梁桥设计

7.2组合腹板段及墩顶节段

7.2.1波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥于支点处应设置混凝土腹板以承受较大的集中反力，支点 附近混凝土腹板的长度可参照常规预应力混凝土箱梁桥设置。 7.2.2临近支点处的波形腹板高度超过5m时，应于波形钢腹板内侧设置里衬混凝土，里衬混凝土厚 度应根据其抗剪承载力和斜截面抗裂计算确定，但最薄处不宜小于20cm。里衬混凝土宜用栓钉与波形 钢腹板连接 7.2.3组合腹板段应根据抗裂计算结果确定是否设置竖向预应力筋。竖向预应力筋可采用精轧螺纹钢 筋或钢绞线

7.4.1波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥宜采用体内、体外预应力钢筋共用的预应力体系。体内预 应力钢筋宜主要承担一期恒载，体外预应力钢筋宜主要承担二期恒载及活载等。预应力钢筋的布置数 量及形式应根据结构受力、桥梁施工方法确定。 7.4.2体外预应力锚具的选用应符合GB/T14370的要求。使用可更换或多次张拉的锚具时，预应力 钢筋应预留能够再次张拉的工作长度。 7.4.3体外预应力钢筋的锚固块与转向块之间或者两个转向块之间的自由段长度应避免体外预应力 钢筋与梁体发生共振。 7.4.4体外预应力钢筋在转向块处的弯折转角不应大于15°，转向块鞍座处最小曲率应符合JGJ92的 相关规定。

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7.5.1波形钢板按波长宜采用图6所示的1000型、1200型、1600型三种型式。小跨径桥宜用小型号 波形钢板，大跨径桥宜用大型号波形钢板。40m150m跨径连续梁，宜用1600型波形钢板。当使用 图6所示形状以外的波形钢板时，应对波高、幅段长度、幅段倾角等进行合适的选择，波形钢板的其 它构造细节应符合JT/T784的相关规定，此外还应做作相应研究、试验以确保安全性

图6波形钢板型号示意图

7.5.2波形钢腹板的厚度宜小于40mm，且不宜小于8mm。 7.5.3波形钢腹板之间的连接接头可采用图7所示的高强度螺栓连接、对接焊缝连接和角焊缝搭接连 接。

7.5.2波形钢腹板的厚度宜小于40mm，且不宜小于8mm。

b）对接焊缝连接 c）角焊缝搭接连接

图7波形钢腹板之间的连接方式

7.6.1波形钢腹板与混凝土顶、底板连接件形式的选取应考虑构造的合理性、施工可行性、结构耐久 性等因素。 7.6.2波形钢腹板与混凝土顶、底板的连接，应能够可靠传递作用于其连接部的桥轴方向水平剪力， 应能抵抗因车辆荷载所导致的与桥轴成直角方向的桥面板角隅弯矩，以保证桥梁运营期间的安全性。 7.6.3波形钢腹板与混凝土顶、底板的连接，应保证其正常使用时不发生过大的相对滑移， 7.6.4波形钢腹板与桥面板的连接宜采用双PBL键连接、角钢剪力键连接、埋入式连接以及栓钉连 接。波形钢腹板与箱梁底板的连接宜采用单PBL+栓钉键莲接、角钢剪力键连接、理入式连接以及栓钊 连接。如采用其它连接方式，应经试验验证其可靠性和抗疲劳性能。 7.6.5波形钢腹板与端横隔板的连接可采用单PBL键连接。 7.6.6连接部必须密封并实施恰当的防腐蚀处理。对于因可变作用引起的疲劳，还应做成具有充分抗 疲劳性的构造， 7.6.7波形钢腹板与混凝土桥面板的连接，应优先采用带有翼缘板的连接构造。当波形钢腹板与混凝 土桥面板间剪力方向不明确或者有较大的掀起力时宜布置栓钉连接件。

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6.8埋入式连接中波形钢腹板斜幅段的投影面积应不小于板腋有效承压面积的1/5（图8）

图8埋入式连接斜幅板投影面积示意图

7.6.9连接件的翼缘板与开孔钢板应符合下列规定： a 翼缘板的厚度不宜小于16mm，开孔钢板厚度不宜小于12mm； b) 开孔钢板孔径应大于贯穿钢筋直径与集料最大颗粒直径的2倍之和，可取60mm～80mm； 孔与孔的中心间距不宜大于500mm，可取150mm～250mm； d 孔距钢板边缘的净距不宜小于孔中心距的一半： e 贯穿钢筋应采用HRB400及以上强度级别的钢筋，直径不宜小于12mm。 7.6.10 栓钉连接件应符合下列规定： a) 栓钉的长度不应小于栓钉直径的4倍，有拉拔作用时不宜小于栓钉直径的10倍； b 栓钉纵桥向的中心间距不应小于6倍的栓钉直径，且不小于100mm；横桥向的中心间距不 小于4倍的栓钉直径且不小于50mm； 栓钉连接件沿主要受力方向中心间距不应超过300mm； d 栓钉连接件的外侧边缘距翼缘板边缘的距离不应小于20mm。 7.6.11 当波形钢腹板与箱梁底板采用翼缘型连接件时，可在连接件的翼缘板上设置出气孔以确保 缘板下的混凝土浇筑密实。 7.6.12角钢剪力键连接宜采用U形钢筋不与角钢焊接的方式

7.7.1转向块应做成将体外预应力钢筋所产生的转向力可靠得向主梁进行传递的结构，且转向块在构 造上应能承受其周边构件传来的荷载。 7.7.2转向块的构造形式应根据结构受力、体外预应力钢筋布置方式、转向器等因素进行选择。转向 器可按相关产品说明选择， 7.7.3转向块设计时宜考虑增加体外预应力钢筋的可能性，预留备用孔，以便在特殊需要时采用。 7.7.4转向块内应设置两种钢筋，即围住单个转向器的内环筋和沿转向块周边围住所有转向器的外封 闭箍筋。内环筋离转向器上缘的距离不小于25mm，直径不大于20mm；外封闭箍筋在竖直方向高于内 环筋的净距不小于50mm；内环筋和外封闭箍筋沿转向器纵向布置的间距不小于100mm。 7.7.5集束式转向器可用于成品和非成品体外索，散束式转向器可用于非成品体外索。

波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥按以下四项假定进行结构分析： a）波形钢腹板与混凝土顶、底板共同工作，不会发生相对滑移或连接件破坏。

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b）波形钢腹板不承受轴向力，纵向弯曲时忽略波形钢腹板的纵向弯曲作用，弯矩仅由混凝土顶、 底板构成的断面承担。 箱梁纵向弯曲时符合平截面假定。 d）剪力由波形钢腹板承担且剪应力均匀分布。 8.1.2波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥应根据结构形式、断面构成、断面形状以及荷载状态选用 合适的分析理论进行结构分析。结构分析模型，应依据所采用的分析理论做相应的处理。 8.1.3波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥作杆系结构进行受力分析时，主梁轴向、弯曲刚度仅考虑 混凝土顶板、底板组成的有效截面进行截面特性的计算（如图9）。

形钢腹板预应力混凝土组合箱梁轴向、弯曲刚厂

3.1.4单箱单室波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁的抗扭惯性矩可按下式计算。对于双室或多室截 仅考虑最外侧的波形钢腹板按单箱单室截面计算抗扭刚度，

波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁扭转刚度计

8.1.5波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁纵向弯曲计算，可忽略剪切变形的影响：讠

形钢腹板预应力混凝土组合箱梁纵向弯曲计算，可忽略剪切变形的影响：计算挠度时，可按

下式计入波形钢腹板剪切变形的影响：

式中： S 波形钢腹板剪切变形产生的挠度： kv 剪切修正系数，可取1； V 剪力设计值； β; 波形钢腹板与箱梁截面的高度比值； I 由单位荷载产生的剪力； G 波形钢腹板的剪变模量； Aw 波形钢腹板的有效剪切面积； L 箱梁长度： hw 波形钢腹板竖直方向的高度； tw 波形钢腹板的厚度； h 梁高； n 波形钢腹板形状系数； aw 波形钢腹板直板段长度（图11）； bw 波形钢腹板斜板段投影长度（图11）； Cu 波形钢腹板斜板段长度（图11）

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(2） (3) (4)

Aw=hwtwn. β; =hw / h . n=(aw+bw)/(aw+cw

3) （4) (5)

Aw=hwtwn. β; = hw / h n =(aw +bw)/(aw +Cw

图11波形钢腹板形状系数计算图示

一体外预应力钢筋的有效预应力

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式中： 抗倾覆稳定系数； Sbk一 使上部结构稳定的作用效应标准组合； 使上部结构倾覆的汽车荷载（含冲击作用）标准值效应。

8.2.1波形钢腹板预应力混凝土组合箱梁桥应进行桥面板的横向计算，横向计算应包含桥面板、底板 的横向受弯计算以及波形钢腹板与桥面板连接件的角隅弯矩计算。 3.2.2箱梁桥面板计算跨径不大于6m时，桥面板可根据支撑情况按简支板、悬臂板或者双向板进行 计算，也可使用平面框架模型进行分析。计算分析时车辆荷载的分布宽度应符合JTGD62中的规定。 3.2.3用平面框架模型进行分析时，截面的宽度可取1个波形钢腹板波长的板宽，波形钢腹板与顶 民板结合部做刚接处理，波形钢腹板截面可根据一个波长的面积和抗弯刚度等效成工字形截面。 8.2.4箱内桥面板按单向板计算时，汽车荷载作用下其跨中弯矩宜取相同计算跨径的简支板跨中弯矩 的90% 8.2.5对于桥面板跨径超过6m的箱型截面、单箱多室截面以及带有横梁的桥面板应采用三维有限元 模型进行分析 3.2.6采用三维有限元模型进行分析时，箱梁顶、底板可采用实体单元、板壳单元，波形钢腹板可采 用板壳单元。波形钢腹板与箱梁顶 底板可米用固结或者铰接的方式连接

3.3里衬混凝土的计算

8.3.1里衬混凝土应满足正常使用极限状态斜截面抗裂验算要求以及承载能力极限状态抗剪承载力 要求。其验算可依JTGD62进行。 .3.2组合腹板段宜采用三维有限元模型进行局部分析。三维有限元模型考虑的作用与组合工况同整 体分析，但应处理好加载模式和边界条件以符合结构的真实受力状况。 8.3.3里衬混凝土进行斜截面抗裂验算和抗剪承载力验算时，可按简化方法将其单独作为矩形截面考 。截面高度应取箱梁截面高度减去顶、底板厚度，截面宽度应按波峰处的最薄厚度取值。计算里衬 混凝土承担的剪力时，可将箱梁截面剪力按里衬混凝土的剪切分担率进行分配并按下式计算：

n= =G.A./(GA.+GAw)

V. 作用组合的里衬混凝土剪力设计值 2 里衬混凝土的剪切分担率； V 作用组合的截面剪力设计值； G. 混凝土剪变模量； G 波形钢腹板剪变模量； Ac 里衬混凝土面积； A. 波形钢腹板面积，按式（3）计算。

V. 作用组合的里衬混凝土剪力设计值： 2 里衬混凝土的剪切分担率； A 作用组合的截面剪力设计值； G 混凝土剪变模量； G 波形钢腹板剪变模量； Ac 里衬混凝土面积； A. 波形钢腹板面积，按式（3）计算

9.1波形钢腹板抗剪计算

.1波形钢腹板应进行持久状况承载能力极限状态抗剪强度与剪切稳定验算和持久状况、短暂 常使用极限状态剪切应力验算。

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9.1.2组合腹板段波形钢腹板应按承受100%截面剪力进行设计。 9.1.3波形钢腹板的剪应力应同时计及剪力、扭矩以及预应力的竖向分力产生的效应。其中剪力应包 括预应力的二次效应，扭矩可取汽车荷载最大剪力、最不利偏载情况下的组合设计值。抗剪强度与受 剪稳定验算时，预应力效应的分项系数不利时取1.2，有利时取1.0。 9.1.4波形钢腹板持久状况承载能力极限状态抗剪强度与剪切稳定验算应采用JTGD60规定的作用 基本组合。 9.1.5波形钢腹板持久状况、短暂状况正常使用极限状态剪切应力验算应采用作用的标准组合。

YB/T 145-2013 钢管探伤对比试样人工缺陷尺寸测量方法DB44/T1393—2014

tmd 按式（12）计算，但式中的hw不考虑螺栓孔的削弱： Ttd 扭矩产生的剪应力设计值，按式（13）计算： Ter 用手计算波形钢腹板组合屈曲临界剪应力的函数： Ter,L 波形钢腹板局部屈曲临界剪应力，按9.1.9条计算； G 波形钢腹板整体屈曲临界剪应力，按9.1.9条计算

9.1.9波形钢腹板局部（整体）屈曲临界剪应力tm(t..G）按下式计算

9.1.9波形钢腹板局部（整体）屈曲临界剪应力TL(Tar.G）按下式计算：

Tcr. Ter.G

折算板宽厚比，计算Ter,L时QL/TS 0001S-2015 临沂市泰沂食品有限责任公司 冲调食品，按式（20）计算，计算Ter.G时，按式（21）计算； 弹性局部屈曲临界剪应力，按下式计算：