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GBT32270-2015压力管道规范 动力管道

警道支吊架所采用的材料应符合6.5.4和GB/T1

5.3.3材料的使用限制

5.3.3.1碳素结构钢或低合金结构钢

5.3.3.2优质碳繁钢与抵合金耐热钢

GB/T 40434-2021 工业电池充电整流设备5.3.5.1材料标记

材料标记应符合相应标准的规定和合同约定。 5.3.5.1.2标记内容至少应包括：制造厂标识、材料牌号（代号），压力管道组成件还应包括规格和材料 炉（罐）批号或代号。 5.3.5.1.3材料应遂件标记，标记应清晰、牢固，公称直径小于或等于DN40的材料可采用标签或其他 替代方法进行标记。

5.3.5.2质量证明文件

0.3.5.2.T 材料应具有相应的质量证明文件。 5.3.5.2.2 质量证明文件应包括标准以及合同规定的检验和试验结果，且具有可追溯性 5.3.5.2.3 进口材料还应提供原产地证明文件和入境货物检验检宽证品

6.设计条件和设计准则

[6.1..1一般要求

高道设计应根据压力、温度及管内介质特性

6.1.1.2设计压力

官退组成件的设计压力，不应低于运行中可能出现的最高持续压力： 1.1.2.2GD类管道的设计压力应符合下列规定： a）走 超临界及以下参数机组，主蒸汽管道设计压力应取用锅炉最大连续蒸发量时过热器出口的容 定工作压力。 b）超超临界参数机组，主蒸汽管道设计压力应取用下列两项的较大值： 1）汽轮机主汽门进口处设计压力的105%； 2）汽轮机主汽门进口处设计压力加主蒸汽管道压降。 C 再热蒸汽管道设计压力应取用汽轮机最大计算出力工况（调节汽门全开，即VWO工况）热乎 衡中高压缸排汽压力的1.15倍。对于再热器出口联箱到汽轮机的部分，可减至再热器出口安 全阀动作的最低整定压力。 d）汽轮机抽汽管道设计压力应符合下列规定： 1）非调整抽汽管道，应取用汽轮机最大计算出力工况下该抽汽压力的1.1倍，且不小于0.1MPa； 2）调整抽汽管道，应取其最高工作压力； 3）背压式汽轮机排汽管道应取其最高工作压力，但不应小于0.1MPa。 e）与直流锅炉启动分离器连接的汽水管道设计压力应取用分离器各种运行工况中可能出现的最 高工作压力。 f 高压给水管道设计压力应符合下列规定： 1）非调速给水泵出口管道从前暨泵到主给水泵或从主给水泵至锦估省世翌进口区品中公

别取用前暨泵或主给水泵特性曲线最高点对应的压力与该泵进水侧压力之和； 2 调速给水泵出口管道，从给水泵出口至第一个关断阀的管道，设计压力应取用泵在额定转 速特性曲线最高点对应的压力与进水侧压力之和；从泵出口关断阀至锅炉省煤器进口区 段，应取用泵在额定转速及设计流量下泵提升压力的1.1倍与泵进水侧压力之和； 3）高压给水管道设计压力，应计及水泵进水温度对压力的修正。 低压给水管道设计压力应符合下列规定： 1）对于定压除氧系统，应取用除氧器额定压力与最高水位时水柱静压之和； 2）对于滑压除氧系统，应取用汽轮机最大计算出力工况（调节汽门全开，即VWO工况）下除 氧器加热抽汽压力的1.1倍与除氧器最高水位时水柱静压之和。 凝结水管道设计压力应符合下列规定： 1）凝结水泵进口侧管道，应取用泵吸入口中心线至汽轮机排汽缸接口平面处的水柱静压 （此时凝汽器内按大气压力），且不小于0.35MPa； 2）凝结水泵出口侧管道，应取用泵出口阀关断情况下泵的提升压力与进水侧压力（凝汽器 热井最高水位与泵吸人口中心线的水柱静压）之和。 加热器疏水管道设计压力应取用汽轮机最大计算出力工况（调节汽门全开，即VWO工况）下 抽汽压力的1.1倍，且不应小于0.1MPa。当管道中疏水静压引起压力升高值大于抽汽压力的 3%时，应计及静压的影响。 锅炉排污管道设计压力应符合下列规定： 1）锅炉排污阀前管道，对于定期排污管道，设计压力不应小于汽包上所有安全阀中的最低整 定压力与汽包最高水位至管道最低点水柱静压之和；对于连续排污管道，设计压力不应小 于汽包上所有安全阀的最低整定压力； 2 锅炉排污阀后管道，当排污阀后的管道装有阀门或堵板等可能引起管内介质压力升高时， 其设计压力应按排污阀前管道设计压力的选取原则确定；当锅炉排污阀后的管道上未装 有阀门或堵板等不会引起管内介质压力升高时，排污管道（定期排污或连续排污）的设计 压力应按表3选取。

表3锅炉排污阀后管道设计压力

k）给水再循环管道设计压力应符合下列规定： 1）当采用单元制系统时，进除氧器的最后一道关断阀及其以前的管道，应取用相应的高压 给水管道的设计压力，其后的管道，对于定压除氧系统，应取用除氧器额定压力；对于滑 压除氧系统，应取用汽轮机最大计算出力工况（调节汽门全开，即VWO工况）下除氧器加 热抽汽压力的1.1倍； 2）当采用母管制系统时，节流孔板及其以前的管道，应取用相应的高压给水管道的设计压 力；节流孔板后的管道，当未装设阀门或介质出路上的阀门不可能关断时，应取用除氧器 的额定压力。 紫全源三排海能道设

m）其他管道的设计压力应符合下列规定：

体不流动时在最高环境温度下气化所能达到的最高压力； 2）离心泵出口至第一道关断阀之间的管道组成件，对于定速泵，其设计压力不应小于泵额 定工作特性曲线最高点对应的压力与泵吸人口压力之和；对于调速泵，其设计压力不应 小于泵额定转速特性曲线最高点对应的压力与泵吸人口压力之和； 3）装有安全阀的管道，管道组成件的设计压力不应小于安全阀的最低整定压力； 4 减压装置后没有安全阀耳流体可能被关断或堵塞的管道，管道组成件的设计压力不应低 于减压装暨前流体可能达到的最高压力。

6.1.1.3设计温应

c）压缩许用应力应符合结构稳定性的要求，且不大于拉伸许用应力

6.2管道组成件的选用

6.2.1.1管道组成件应根据管道系统内介质的性质、各种可能出现的运行工况、外部环境、材料的使用 性能和工艺性能以及经济性等综合因索选用。 6.2.1.2按照本标准中所列的有关标准制造或制作的采用焊接连接、法兰连接的管道组成件均可用于 管道系统。但其材料、压力和温度都应符合本规范的规定，弯头、弯管、支管连接、封头和异径管等材料 的选用宜与所连接的管子材料一致。 6.2.1.3对于本标准中所列标准中未包括的管道组成件应同时符合6.3及TSGD0001的有关规定，方 可采用。 6.2.1.4在管道系统中，管道组成件的连接形式宜采用对接焊接。 6.2.1.5弯头、弯管、支管连接、异径管、封头、法兰的强度计算应符合6.3的规定。 6.2.1.6管道及管件的最小壁厚或厚度应符合6.3的规定。

6.2.2.1·管子材料的选用应符合5.3的规定。 6.2.2.2高温再热蒸汽管道应采用无缝钢管，300MW及以上容量机组低温再热蒸汽管道宜采用 焊钢管或无缝钢管。

道系统中汽水两相流的管道宜采用CrMo合金钢

6.2.3.1弯头宜采用长半径弯头。 6.2.3.2公称压力大于PN25的管道上均应采用无缝热压弯头，且宜带直管段。低温再热蒸汽管道可 采用同质量电熔焊钢管热成型弯头。 6.2.3.3按本标准规定进行承受内压计算、制造（制作）的斜接头，可与制造（制作)斜接弯头的直管 样用于相同的工作条件。工作压力不应超过1.0MPa，工作温度不应超过300℃。

6.2.3.1弯头宜采用长半径弯头。 6.2.3.2公称压力大于PN25的管道上均应采用无缝热压弯头，且宜带直管段。低温再热蒸汽管道可 采用同质量电熔焊钢管热成型弯头。 6.2.3.3按本标准规定进行承受内压计算、制造（制作）的斜接头，可与制造（制作)斜接弯头的直管 样用于相同的工作条件。工作压力不应超过1.0MPa，工作温度不应超过300℃。

6.2.3.1弯头宜采用长半径弯头。

对于主蒸汽、再热蒸汽和高压给水等主要管道，宜采用较大恋半径的弯管，弯管弯曲半径 子外径的3倍~5倍

6.2.5.1公称压力为PN25及以下，在满足补强要求的前提下可采用直管开孔连接；公称压力大于或等 于PN40、设计温度大于250℃的支管连接应采用成型管件。 6.2.5.2三通不宜采用带加强元件的辅助加强型式。 6.2.5.3下列管道的三通型式宜按表5选用

6.2.5.4亚临界及以上参数机组的主蒸汽、再热蒸汽管道的合流或分流三通宜采用斜三通 通。

6.2.6.1界径管可采用同心或偏心型式。

6.2.6.1异径管可采用同心或偏心型式。 3.2.6.2异径管宜采用钢管模压型式，钢板焊制异径管不应用干PN25以上的管道

6.2.7封头、法兰盖

6.2.7.1公称压力不小于PN40的管道宜采用球形封头等对焊封头；公称压力不大于PN25的管道 闻采用平焊封头。 6.2.7.2法兰盖的型式选用应符合GB/T9123的规定，突面法兰盖只能用在不大于PN25的管道上， PN40和PN63的管道上宜采用凸凹面法兰盖，法兰盖附件的选用应符合6.2.9的规定。 6.2.7.3法兰盖的材料选用应符合附录A中规定的温度范围，并应符合6.2.9的规宽

6.2.8.1阀门应根据管道的设计温度、设计压力、介质性质和管道系统对阀门的功能要求选择，并计及 外部荷载对阀门操作性能和密封性能的影响。 6.2.8.2阀门应按相应标准规定的压力温度等级选用。 6.2.8.3 连接不同压力等级管道的阀门、法兰等管道组成件，应按压力等级高的选用。 6.2.8.4 阀门的泄漏等级应符合合同约定及GB/T13927的规定。 6.2.8.5 除设计另有规定外，对于PN40及以上阀门的选用应符合下列规定： ） 阀盖密封不应采用螺纹连接的密封结构，宜采用压力自密封结构； b) 阀门端部宜采用对焊连接。 6.2.8.6 下列阀门应采用钢制阀门： a） PN16及以上的阀门； 6） 与高压除氧器或给水箱相连接的阀门； c) 给水泵进口阀门； d) 油系统阀门； e） 仪用压缩空气系统阀门； 其他有特殊要求的阀门。 .2.8.7 易燃或可燃气体的阀门应采用严密性较好的可燃气体专用阀门，不应采用输送普通流体的阀 门代替。

）紧固件应符合预紧及设计参数下垫片的密封要求， 2）高温条件下使用的紧固件应与法兰材料具有相近的热膨胀系数。

6.2.10.1补偿器应按照介质种类、运行工况、位移值选用，并符合GB/T12777的规定 6.2.10.2波型补偿器不宜用于受扭转的场合，

6.3管道组成件的强度设计

6.,3. 1~般规定

GB/T32270—2015

注1：介于表列中间温度的Y值可用内插法计算。 注2；当管子的D。/S.<6时，对于设计温度小于等于480℃的铁素体和奥氏体钢，其Y值应按下式进行 Y=D.D D;

6.2.8.9对于双向密封阀门应采取适当的安

6.2.8.9对宇双向密封阀门应采取适当的安： 6.2.8.10流体为饱和蒸汽和汽水两相流时，阀门的阀座及阀芯应采用耐冲蚀材料。 6.2.8.11管道系统中至少下列阀门应满足启动时间要求

a）汽轮机抽汽管道的关断阀； b）加热器事故疏水阀； e）高压加热器给水管道进出口阀门和旁路阀； d）有安全功能要求的汽轮机旁路阀。 6.2.8.12高压加热器三通阀应以阀门打开或关闭时阀座两侧的最大不平衡压差作为设计压力的基准 值，阀座直径不应小于连接管道内径的90%。 6.2.8.13当开启阀门前需预热主管线或用于平衡阀门两侧压力以便于阀门操作时需设置旁通阀。

6.2.9法兰及垫片和紧固件

6.3.2.2管子的计算腔层

管子的计算壁厚应按式（5）计算

S 一管子计算壁厚，单位为毫米（mm）

一管子壁厚负偏差的附加值单位为实光（..

p.3.2.3管子壁厚负偏差附加值

管于壁厚负偏差附加值应按下列规定选取： a）对于管子规格以外径×壁厚标示的无缝钢管，可按式（6)确定

c1100m m.Sm

管子产品技术条件中规定的壁厚允许负偏差，%。 b） 对于管子规格以最小内径×最小壁厚标示的无缝钢管，壁厚负偏差值等于零。 对于焊接钢管，采用钢板厚度的负偏差值且不应小于0.5mm。 6.3.2.4 管子的取用壁厚： 对于以外径标示的管子，应根据管子的计算壁厚，并计及管子直径偏差引起的对口焊接要求， 按管子产品规格中公称壁厚系列选取： b） 对于以内径标示的管子，应根据管子的计算壁厚，并计及管子直径偏差引起的对口焊接要求， 遵照制造厂产品技术条件中有关规定，按管子晚厚系列选取

6.3.3弯管弯头的壁厚计算

驾管的弯曲半径宜为外径的3倍～5倍。 3.3.2弯管弯制前直管的最小壁厚可按表11、表12选用，也可根据制造厂的具体加工工艺条件适 整。 3.3.3弯管和弯头加工完成后的瑕小璧厚S按式(7)或式(8)确定： 按外径确定壁厚时：

3.3弯管和弯头加工完成后的最小璧厚S㎡按式(7)或式(8)确定： 按外径确定壁厚时：

6.3.3.46.3.3.3中所有公式计算得出的壁厚为弯管或弯头成型件外侧和内侧允许的最小壁厚，不应包 插湾彻过程中的工艺减薄量和弯制选用管子负偏差的附加值。 B.3.3.5弯管或弯头任何一点的壁厚，不应小于弯管（弯头）相应点的计算壁厚，且外弧侧壁厚不应小于 相连筒子的最小壁厚Sm

0.3.4支管连接的补强

4.2采用面积补偿法应符合下列规定： n）焊接或锻造的直三通支管连接可采用面积补偿法计算。 当支管或补强元件材料与主管材料不同时，应符合以下规定： 1）支管或补强元件材料采用与主管焊接性能、热处理要求和热膨胀系数相近的材料； 2 当支管或补强元件的许用应力低于主管材料许用应力时，由支管或补强材料提供的补强 面积按材料许用应力之比相应折减； 3） 当支管或补强元件的许用应力高于主管材料许用应力时，不计及其增强作用。 面积补偿法（见图3），即主管上开孔挖去的纵断面上的金属面积，应由主、支管在有效补强范 圃内补强的金属面积和焊缝面积之和来补偿，其条件按式（12)计算，

A3 一补强范围内角焊缝面积，单位为平方毫米（mm）； d,—主管上经加工的支管开孔沿纵向中心线的尺寸，单位为毫米（mm）

A,+A,+A,>A

6.3.4.3压力面积法应符合下列规定

压力面积法的计算示意图见图5，三通纵向断面上主、支管交叉区域内的有效承载断面积和平 均应力的乘积，与其相应的有效受压面积和内压的乘积相平衡，并控制此承载面积内的一次膜 态应力不超过钢材的许用应力。 5）压力面积法的强度条件，

[o]' ≥P(会+)

"≥P(+) ·(17 L=/D+Sm）Sm 18

L=1.25/(D+S.s

图6异径管壁厚计算简图

..............(22)

5.2异径管小端与管道连接处的强度根据图7按式（17)校核。图7中LG、L^按式（23）、式（2

6.3.5.3异径管外侧弯曲半径不宜小于0.1D。

6.3.6法益及法兰附件计算

图7异径管小端计旗示图

6.3.6.1螺栓连接的法兰强度应分别按运行工况及螺栓预紧力进行计算，并计及流体静压力及垫月 压紧力。

式中S，为压力作用下的设计厚度，按式（26)计算

dc一一对于凸型法兰或平法兰为垫圈内径，或对带垫圈法兰为垫圈节径： P一一设计压力，单位为兆帕(MPa)；

图8夹在法兰间的盲板

0.3.7封头及节流孔板的厚度计算

[3.7.1椭球型封头最小整厚计算

3./.1 椭球型封头最小壁厚计算： a）最小壁厚Sm应按式(27)、式(28)进行计算，敢两者中的较大值

小壁厚S应按式（27)、式（28)进行计算，敢两者中

6.3.7.2对焊封头和平封头壁厚按式（29计

3.7.2对焊封头和平封头壁厚按式（29）计算，

D 封头内径，单位为毫米（mm）（取相连管道的最大内径）； P 一设计压力，单位为兆帕（MPa）

图9椭球形封头的椭圆形状系数为2时修正系数K

D 封买内径，单位为毫米（mm）（取相连管道的最大内径）； K'、p 与封头结构有关的系数，按表7选取； 力 一设计压力，单位为兆帕（MPa）

表7封头结构型式系数

6.4.1.1本规范应力计算方法适用于利用管子自身的柔性进行补偿的管道 6.4.1.2管道应力计算宜按管道系统进行计算，对各种可能工况进行应力校核。

6.4.1.1本规范应力计算方法适用于利用管子百身的柔性进行补偿的管道，

6.4.2管道应力验算

6.4.2管道应力验赁

a）管子在工作状态下，由内压产生的折算应力，不应大于钢材在设计温度下的许用应 24

.4.2.3持续荷载与偶然荷载组合工况的应力验算

管道在工作状态下，由内压、自重等持续荷载和偶然荷载作用下，产生的轴向应力应满足式（33）的

其他符号的定义同6.4.2

SC/T 3220-2016 干制对虾6.4.2.4管系热胀应力范围验算

M=/M+M,+M, ·（36

=M+M+M .+.*

j—相当于式（31）、式（33)、式(34)中的注脚A、B、C。 6） 验算等径三通时，应按式（36)分别计算各分支管的合成力矩，按三通的交叉点取值，见图10。 管子截面抗弯矩按式（32）和连接管子尺寸计算。 c) 验算不等径三通时，应分别计算主管两侧和支管的合成力矩： 1）计算不等径三通支管的合成力矩

支管的当量截面抗弯矩为

支管平均半径，单位为毫米（mm）： 支管当量壁厚，式（34)中取用主管公称壁厚S品和i倍支管公称壁厚Si二者 中的较小值（mm）；式（(31）和式（33）中取用主管公称壁厚Sm和0.75iS二者中 的较小值（mm），其中0.75i≥1.0； 与三通支管连接的计算分支作用于三通交叉点的当量力矩。

NB/T 20529-2018 压水堆核电厂辐射防护设计准则2）计算主管的合成力年

2）计算主管的合成力矩