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GB／T 38657-2020 核电厂常规岛低压加热器技术条件

1.7.1耐压试验的要求和试验压力应符合GB/T150.1一2011中4.6的要求。 1.7.2耐压试验的种类和要求应在图样上注明。 .7.3接压差设计的低加，应在图样上提出压力试验时升、降压的具体要求。 1.7.4应在图样上提出管接头的试验方法和压力。 1.7.5试验时应在试验位置的最高点设置排气孔，排气孔应是设备接头或液压试验端盖的一部分 置应利于设备充人试验介质时将气体完全排出

4.1.8封口焊检漏试验

U形管式低加典型结构示意见图1

b）管板兼做壳程法兰

JJF 1451-2014 轻便三杯风向风速表型式评价大纲U形管式低加典型结格

GB/T 38657—2020

4.2.2.1管板上换热管孔的布置

a）正三角形排列（30m

）正方形排列（90°

）管板与管箱、壳程焊摆

b）转角正三角形排列（60°

d）转角正方形排列（45°）

图2换热管排列形式示意图

换热管中心距按GB/T151一2014中6.3.1.2的规定。 布管限定圆直径按GB/T151一2014中6.3.1.3的规定

4.2.2.2管程分程

4.2.2.2.1管程数一般有

2.2.2.1管程数一般有1 2.2.2.2多管程结构应尽可能使各管 槽形状简单、密封面长度较短。

4.2.2.4分程隔板

分程隔板及与管极的连接结构应符合下列要求： 分程隔板结构要求按GB/T151一2014中6.3.6的规定； 当管箱与管板不要求分离时，分程隔板与管板可采用焊接连接

4.2.2.5检修人孔

表3管箱上管口的设置

2.2.6.2管侧安全阀接口可设置于管箱上或设置于系统管道上，其管径应大于或等于DN20。 2.2.6.3接管与管箱的连接及其他要求按GB/T151一2014中6.13的规定

4.2.2.6.2管侧安全阀接口可设置于管箱上或设置于系统管道上，其管径应大于或等

换热管除应符合GB/T151一2014中6.4的I级管束的规定外同时符合下列要求： 换热管宜采用奥氏体不锈钢管：

满定有效换热面积之外的管： 换热管按最小或平均壁厚标注在图样及设备技术规格书中

4.2.2.8.1管孔

GB/T151一2014中6.5.1的I级管束管板管孔白

4.2.2.8.2拉杆孔

焊接连接的拉杆孔示意见图3a），拉杆孔深度L，宜大于拉杆直径的d。。拉杆孔直径按式（

式中： d1一一拉杆孔直径，单位为毫米（mm）； d。一一拉杆直径，单位为毫米（mm）。 螺纹连接的拉杆螺纹孔示意见图3b).螺纹深度L，应大于拉杆螺纹长度L

4.2.2.8.3法兰连接的管板密封面

NB/T47023的规定确定

4.2.2.8.3.2分程隔板槽的尺寸按下列要求确

b）螺纹连接的拉杆孔示意

槽深应大于垫片厚度，且不宜小于4mm，隔板槽密封面应与环形密封面平齐： 槽宽a2宜为8mm~14mm； 多管程的隔板槽倒角不应妨碍垫片的安装；隔板槽拐角处的倒角宜为45°（见图4），倒角尺寸 宜大于分程垫片的圆角半径R。

GB/T386572020

4.2.2.8.4管板堆焊层

4.2.2.9换热管与管板的连接

图4管板的分程隔板槽示意图

4.2.2.9.1换热管与管板的最小泄漏通道为每个角焊缝的最小泄漏通径（即角焊缝厚度），

4.2.2.10管板与管箱、壳体的焊接连接

管板与管箱、壳体的焊接连接可根据设计条件、设备结构等因素选用GB/T151一2014中附录I所 示结构，也可采用其他可靠的连接结构

4.2.3.1管系的布置

1.2.3.2导流和防冲设置

导流和防冲设置应符合下列要求： 导流和防冲按GB/T151一2014中6.8.1的规定； 蒸汽进口接管和疏水进口接管下方应设置防冲结构，管束上的防冲板半径应大于或等于接管 中心到介质出口处发散角45°处的尺寸； 切向进汽用防冲板宜采用弧形分段结构，并防止湿蒸汽直接冲击液面

GB/T 38657—2020

4.2.3.3折流板和支持板

4.2.3.4防短路结构

防短路结构接GB/T151一2014中6.8.3的规定

4.2.3.5拉杆、定距管

按GB/T151一2014中6.8.6的规定，也可采用其

4.2.3.8接管及其他开口

4.2.3.8.1壳体至少应设置蒸汽进口管、疏水出口管、启动放气管、运行排气管、放水管、安全阀 急疏水管、疏水人口管根据需要设置，要求见表4。

表4壳体上管口的设置

接管与壳体的连接及其他要求按GB/T151

4.2.4设备及接管法兰

4.2.4.1设备法兰设计应符合GB/ 4.2.4.2设备法兰应优先选用NB/T47021NB/T47022、NB/T47023、GB/T29465的法兰

4.2.4.3接管法兰应优先选用HG/T 4.2.4.4非标设计时，应优先选用相关标准的法兰连接尺寸

GB/T386572020

4.2.5.1密封结构及垫片应根据工作条件（介质、温度、压力）按相关标准进行设计或选用， 4.2.5.2管法兰垫片、管箱垫片、管箱侧垫片按相关标准选用。 4.2.5.3金属平垫片、金属波齿复合垫片、椭圆垫、八角垫、透镜垫等按相关标准进行设计、选用 4.2.5.4有成熟使用经验时.也可采用其他密封结构

4.2.6.1卧式低加支座

卧式低加鞍式支座布置见图5，布置原则如下： 公称长度大于3m时，鞍座间距LB宜取公称长度50%～70%； 宜使Lc和L相近； 必要时，应对支座和壳体进行强度和稳定性校核； 确定鞍座与相邻接管的距离时应考虑鞍座基础及保温的影口

管箱、壳程法兰夹持管板

D）管板兼做壳程法兰

图5鞍式支座布置示意图

鞍式支座可按NB/T47065.1选用

4.2.6.2立式低加支座

）管板与管箱、壳程焊接

4.2.6.2.1立式低加支座包括耳公式支座和

壳程壳体公称直径小于或等于DN800时，至少应设置2个支座，且应对称布置； 壳程壳体公称直径大于DN800时，至少应设置4个支座，且应均勾布置。 经考虑各种载荷及其组合载荷影响，并经强度校核确认，支座数量可少于上述要求 4.2.6.2.3裙式支座可按NB/T47041进行设计

图6立式支座布置示意图

4.2.7.1管箱平盖应设置吊耳等起吊附件。 4.2.7.2可抽管束的固定管板上宜设置吊环螺钉，正常操作时，采用丝堵和垫片保护螺钉孔，维修时换 装吊环螺钉抽装管束。 4.2.7.3设备法兰夹持的管板外缘上宜设置防松支耳，防松支耳与带肩双头螺柱配套使用（如图7所 示），防松支耳应对称均布，推荐数量如下：

公称直径小于或等于DN800时，至少设置2个； 公称直径为DN900～DN2000时，至少设置4个； 公称直径大于DN2000时，可适当增加数量。

图7防松支耳与带肩螺柱示意图

表面温度超过50℃的设备应进行保温。环境温度不高于25℃时，设备保温结构外表面温度 过50℃；环境温度高于25℃时，保温结构外表面温度可比环境温度高25℃

4.2.9.1可设置单独的疏水箱。 4.2.9.2疏水箱的设计压力和设计温度不应低于与其相连的几台低加中壳程的最高设计压力和最高设 计温度，同时还应考虑真空状态下的外压校核。 4.2.9.3疏水箱的有效容积应能满足性能设计工况下系统长期稳定的疏水要求，并能适应非正常工况 下短时疏水要求。 4.2.9.4疏水箱应设置汽平衡管道与相应低加连通。 4.2.9.5 疏水箱应能承受各种工况下疏水的热冲击，应采用扩散器、内衬等措施防止进入流体对设备的 冲蚀。

9.1可设置单独的疏水

GB/T 38657—2020

表5疏水箱壳体上管口的设置

4.3.1承压壳体与隔板

承压壳体与隔板的计算应符合GB/T1512014中7.1的规定

开孔补强应符合GB/T150.3一2011第6章的

管板的计算应符合GB/T 或其他相关标准的规定

人孔密封计算参见GB/T150.3一2011附录C。

4.3.7.1文件要求

接管允许载荷应在设计文件中列出

管道实际应力或载荷超过接管充许载荷值时，应采取补强措施

力或载荷超过接管充许载荷值时，应采取补强措

4.3.7.3接管的力和力矩计算

图8局部力和力矩示意图

无因次数β、按式（3)和式（4)计算，根据β和从图9、图10和图11中查到α、>和△。

式中： 无因次数； 一接管口端部外半径，单位为米（m）； Rm 壳体平均半径，单位为米（m）； T 一壳体厚度，单位为米（m）； 无因次数

4.3.7.3.3设计压力产生的应力应取。与[o壳体材料在设计温度下的许用应力，单位为兆帕（MPa) 中的较小者, α 按式(5)计算

（5 式中： 由设计压力产生的应力，单位为兆帕（MPa）； 一设计压力，单位为兆帕（MPa）； Rm一壳体平均半径，单位为米（m）； T 壳体厚度，单位为米（m）。 4.3.7.3.4 接管的最大径向合力按式（6）计算。 Rm FRRF S. 一6） （6 式中： FRRF 最大径向合力，单位为牛顿（N）； R 壳体平均半径，单位为米（m）； S 设计温度下壳体材料的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； C 由设计压力产生的应力，单位为兆帕（MPa）； 无因次数。 4.3.7.3.5 接管的最大周向合力矩按式（7）计算。 MRCM RrS, 式中： MRCM 最大周向合力矩，单位为牛顿米（N·m）； Rm 壳体平均半径，单位为米（m）； r 接管口端部外半径，单位为米（m）； S 设计温度下壳体材料的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； 无因次数。 4.3.7.3.6 接管的最大纵向合力矩按式（8）计算。 MRLM= （8 A 式中： MRLM 最大纵向合力矩，单位为牛顿米（N·m）； R 壳体平均半径，单位为米（m）； r 接管口端部外半径，单位为米（m）； S 设计温度下壳体材料的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； 由设计压力产生的应力，单位为兆帕（MPa）； 无因次数。 4.3.7.3.7接管允许载荷应在图12所示以坐标原点、FRr和MRM为界限的三角形面积内。FRF、MRM 式（9）和式（10）取值。

4.3.7.3.4接管的最大径向合力按式（6)计算

4.3.7.3.4接管的最大径向合力按式（6)计算

FRRF 最大径向合力，单位为牛顿（N）； Rm 壳体平均半径，单位为米（m）； S, 设计温度下壳体材料的屈服强度TZZB 1772-2020 毛绒玩具，单位为兆帕（MPa）； 0 由设计压力产生的应力，单位为兆帕（MPa）； ( 一无因次数。 4.3.7.3.5接管的最大周向合力矩按式（7)计算

式中： 最大周向合力矩，单位为牛顿米（N·m）； Rm 壳体平均半径，单位为米（m）； r 接管口端部外半径，单位为米（m）； S, 设计温度下壳体材料的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； Z 无因次数。 4.3.7.3.6接管的最大纵向合力矩按式（8）计算

MRLM 最大纵向合力矩，单位为牛顿米（N·m）； R㎡ 壳体平均半径，单位为米（m）； r 接管口端部外半径，单位为米（m）； S 设计温度下壳体材料的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； 6 由设计压力产生的应力，单位为兆帕（MPa)； 无因次数。 4.3.7.3.7接管允许载荷应在图12所示以坐标原点、Fk和MRM为界限的三角形面积内。FRF、MrM按 式(9)和式(10)取值。

JB/T 11523-2013 空调与冷冻设备用油分离器图12接管允许载荷范围

FRF =FRRF 式中： 最大合力，单位为牛顿（N）； FRRF一 最大径向合力，单位为牛顿（N）。 MRM =min(I MRcM I, I MRLM 1) ·*· *· (10 式中： MRM 最大合力矩，单位为牛顿米（N·m）； MRCM一 最大周向合力矩，单位为牛顿米（N·m）； MRLM一 最大纵向合力矩，单位为牛顿米（N·m）。 4.3.7.3.8外加载荷位于图12所示三角形区域外时，应复核外加载荷（包括、y、2各方向的力及其合 成力和合成力矩）是否均位于安全系数取1的三角形区域内。

MRM一最大合力矩，单位为牛顿米（N·m）； MRcM—最大周向合力矩，单位为牛顿米（N·m)； MRLM最大纵向合力矩，单位为牛顿米（N·m）。 7.3.8外加载荷位于图12所示三角形区域外时，应复核外加载荷（包括、J、2各方向的力及其 和合成力矩）是否均位于安全系数取1的三角形区域内