DL／T 1885-2018标准规范下载简介：
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DL／T 1885-2018 低压省煤器性能试验导则工质压力测量应符合GB8117.2的规定，宜采用量程和准确度适当的压力变送器测量，工 取测量值的算术平均值。
6.5低压省煤器吸热量
GB/T 33814-2017 焊接H型钢低压省煤器吸热量可根据工质吸热量按式（2）计算： AQr=DwCwAtw
Dw——工质流量，kg/h； Cw—工质比定压热容，kJ/（kg·℃)；
低压省煤器烟气侧阻力可按式（3）计算
低压省煤器烟气侧温降可按式（4）计算：
低压省煤器出口烟气温度，℃。
亍时分别进行热力性能试验，宜采用热平 仅在其投入运行后进行一次热力性能 等效熔降法
低压省煤器投入与退出运行时汽轮机热耗率采用热力性能试验的方法确定，计算机组供电煤 宜可按式（6）计算。
.9.2.2热平衡法计算所需
a 汽轮机热耗率采用热力性能试验，按GB/T8117.2确定，投入与退出低压省煤器两种工况下计 算汽轮机热耗率时，其修正方法应保持一致。 b 锅炉效率宜采用最近一次试验值，也可采用设计值或由性能试验方法得出，具体由试验三方商 量确定。采用试验方法时，应按GB/T10184执行， c）管道效率宜取设计值。 d）厂用电率计算应符合DL/T904的规定。
等效降法计算所需参数宜根据下列方法获得： 汽轮机热耗率、汽耗率宜在低压省煤器投入运行时，按GB/T8117.2进行全面热力性能试验 出，并进行第I类修正。 汽轮机排汽恰、各段抽汽效率及低加回热系统各参数的确定，宜在低压省煤器投入运行时
DL/T18852018
GB/T8117.2进行全面热力性能试验得出。 c）锅炉效率宜采用最近一次试验值或设计值。若采用试验方法确定，应按GB/T10184执行 .3.2低压省煤器并联系统，可跨越一个加热器，也可跨越多个加热器与之并联，如图1所示。
图1低压省煤器系统简图
流经低压省煤器的凝结水量为Dd，主蒸汽流量为D，相对于1kg新蒸汽的份额为α。=D。/L 额在低压省煤器中吸收热量，升温后携带热恰返回热力系统。依据等效恰降基本法则，具有 α,的热水从加热器x一1出口处到引出热系统，损失做功量H可按式（7）计算：
r一一任意抽汽级的编号： t,r级加热器中1kg水的恰升，kJ/kg; 6.9.3.3在低压省煤器中吸热后的水，从加热器n一1的出口处进入热力系统，顶替做功量H,可按式（8） 计算：
r任意抽汽级的编号； t,——r级加热器中1kg水的烩升，kJ/kg；
6.9.3.4整个系统获得的实际做功可按式（9）计算
6.9.3.4整个系统获得的实际做功可按式（9
6.9.3.5新蒸汽的等效恰降可按式（10）计算： H=3600 7.m7.d
式中： 一发电机效率，宜采用设计值； d——汽耗率，kg/（kW·h)。 机组效率相对提高量可按式（11）计算
机组的热耗率相对减少量可按式（12）计算： AHR=△·HR
HR——机组热耗率，kJ/（kW·h）。 机组供电煤耗降低量可按式（13）计算：
%——锅炉效率； ned 管道效率，宜取设计值。
7性能试验结果分析与报告
Ab= [(HR+△HR)/ro—HR/r.] 29.308m7
根据测量数据及试验结果进行 波动及试验结果误差应符合GB/T8117.2的 现定JB/T 9122-2013 印刷机械 辊式配页机，若不符合则应找出原因，并消除与 重新进行试验
7.2.1低压省煤器性能试验结果应修正到保证条件下，以判断保证性能是否得到满足。 7.2.2在与设计烟气流量不符条件下得到的烟气侧压损，应修正为以设计烟气流量为基准的数值，其 修正公式为：
Ap.=Pro (w, / wro))
Apro烟气侧压损试验值，Pa; Apf1—烟气侧压损修正值，Pa; Wro—烟气流量试验值，m/h； Wn烟气流量设计值，m/h。 注：不考虑烟气成分、温度对阻力的影响。 .2.3吸热量、供电煤耗降低值的修正宜根据供货商提供的低压省煤器运行特性曲线确定，或由试验 三方商定
7.2.3吸热量、供电煤耗降低值的修正宜根据供货商提供的低压省煤器运行特性曲线确定， 三方商定。
试验报告宜包括但不限于下列内容： a）试验的目的、原则及技术依据。 b）试验时间、试验工况。 c）低压省煤器设计参数与性能指标
d）保证性能QAYJ 0001S-2014 安宁玉晶食品有限公司 玛咖干制品，试验条件。 e）试验方法以及测量仪表（包括校准数据）的说明。 f）测试数据。 g）试验结果计算和分析。 h)试验结论。
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