四层砖混结构计算书(毕业设计手算）下载简介：

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四层砖混结构计算书(毕业设计手算）

四层砖混结构计算书简介（毕业设计手算）

本计算书为某四层砖混结构住宅楼的结构设计手算成果，主要用于毕业设计。结构形式采用砖墙承重与现浇钢筋混凝土楼盖相结合，设计内容包括荷载计算、墙体承载力验算、楼梯结构计算及基础设计等。依据《砌体结构设计规范》及相关建筑结构荷载规范，采用手算方式进行结构受力分析与配筋计算。

计算过程中，首先对楼面及屋面恒载与活载进行统计，结合风荷载进行最不利荷载组合。对承重墙体进行高厚比验算和受压承载力验算，确保墙体稳定与安全。楼梯部分按简支梁法估算斜板配筋，楼面板及屋面板根据荷载情况初步配筋。基础部分采用墙下条形基础，结合地基承载力进行尺寸设计与配筋计算。

本计算书内容完整、步骤清晰，符合毕业设计要求，体现了砖混结构设计的基本思路与计算方法，具有较强的实用性与参考价值。

中国银行支行外墙装修工程投标书 ①有效支承长度a0 ；

a0＝10＝10＝183mm＜h＝240mm

故取a0＝183mm。

首层为 a0＝10＝10＝155.4mm＜h＝370mm

故取a0＝155.4mm

首层进深梁反力对墙体中心线的偏心距e1为

(4)验算各层墙体控制裁面的承载力：

1)屋面荷载 1=1.2×3.84+1.4×0.70=5.588KN/m2

静荷载 2=1.2×3.24=3.888KN/m2

活荷载 3=1.4×2.00=2.8 KN/m2.

第4层I—I截面以上240mm墙体自重为：

N1=1.2×4.5×0.4×5.24+1.2×0.24×0.30×4.5×25

N2=1.2×2.1×2.7×5.24+1.2×2.1×1.8×0.3=37.01KN

底层370厚墙体自重为:

N4=1.2×2.1×2.7×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=53.21KN

N5=1.2×4.5×0.9×5.24+1.2×4.5×0.3×7.62+1.2×2.1×1.8×0.3=39.17KN

4)大梁自重(线荷载)

q4=1.2×0.2×0.5×25.0=3.0KN／m

(4)内力分析

1)屋面传来的集中荷载

Np1=4.5×3×5.588+3×3=84.44KN

2)楼面传来的集中荷载

当折减系数为0.85时

Np2=Np3=Np4=4.5×3×(3.888+0.85×2.8)+3×3=93.62KN

当M5时 =10=10=183mm

4)底层墙顶大梁反力偏心距

当M7.5时 =10＝10＝155.4mm

(5)内力组合及截面验算

1)试验算第二层墙体

第二层I—I截面的内力组合及承载力验算

当采用MU10砖、M5砂浆时，砌体的抗压强度设计值f=1.50MPa。

截面面积 A=240×2400=576000mm2

墙的计算高度H0=3300mm

墙的高厚比β=H0／h=3300／240=13.75

e/h=10.08／240=0.042

由M5，e／h=0.042，β=13.75，查表可得=0.685

截面承载力满足要求。

由M5，e／h=0, β=13.75，查表可得=0.776

墙体厚度370mm，A=370×2400=888000mm2=0.888m2

采用M7.5砂浆

=21705.2554KN·mm

e/h=42.489/370=0.115

β=H0／h=3950／370=10.67

由M7.5，e／h=0.115, β=10.67，查表可得=0.4166

底层墙基础顶面内力组合及承载力计算

由M7.5，e／h=0, β=10.67，查表可得= 0.853

截面承载力满足要求。

4、局部抗压承载力验算

(1)进深梁梁端无梁垫时的局部抗压承载力验算：

a1＝10＝10＝183mm＜h＝240mm

故取a1＝183mm。

A1＝a1bc＝183×200＝36600 mm2

压应力不均匀系数η＝0.7

A0＝h(2h+b) ＝240(2×240+200) ＝163200 mm2

＝1+0.35＝1+0.35＝1.65＜2.0

＝＝4.459＞3，故取ξ＝0

ηA1＝0.7×1.65×36600×1.5＝63.4095KN＜NU+N1＝93.62KN

结论是：局部受压承载力均不满足要求，需设置粱垫。

选梁垫厚tb＝200mm,宽ab＝240mm, 长度bb＝500mm, 垫块两侧各挑出150mm＜hb＝200mm，符合规范不宜大于垫块高度的要求。

验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时

A0＝h(2h+b) ＝240(2×240+500) ＝235200mm2

＝1+0.35＝1+0.35＝1.439＜2.0

于是＝0.8＝1.151

Nu＝Abσu＝240×500×＝28.28KN

Nu的偏心距：e01 ＝0

Nu和N1的合力N对垫块形心的偏心距：

e0 ＝＝＝32.87mm

据＝＝0.137和Kβ≤3查表1＝0.8123

1Ab＝1.151×0.8123×240×500×1.5＝168KN＞NU+N1＝121.9KN

符合局部抗压强度要求。三四层梁底也按此设置梁垫。

首层为 a1＝10＝10＝155.4mm＜h＝370mm

故取a1＝155.4mm。

A1＝a1bc＝155.4×200＝31080mm2

压应力不均匀系数η＝0.7

A0＝h(2h+b) ＝370(2×370+200) ＝347800mm2

＝1+0.35＝1+0.35＝2.11＞2.0

＝＝11.19＞3，故取ξ＝0

ηA1＝0.7×2.11×31080×2.07＝95.338KN＜178.9KN

结论是：局部受压承载力不满足要求，需设置粱垫。

选梁垫厚tb＝200mm,宽ab＝370mm, 长度bb＝500mm, 垫块两侧各挑出150mm＜hb＝200mm，符合规范不宜大于垫块高度的要求。

验算梁垫下砌体局部抗压强度，这时

A0＝h(2h+b) ＝370(2×370+500) ＝458800mm2

＝1+0.35＝1+0.35＝1.775＜2.0

于是＝0.8＝1.42

Nu＝Abσu＝370×500×＝37.28KN

Nu的偏心距：e01 ＝0

Nu和N1的合力N对垫块形心的偏心距：

e0 ＝＝＝101.65mm

据＝＝0.2747和Kβ≤3查表1＝0.5306

1Ab＝1.42×0.5306×370×500×2.07＝288.534KN＞NU+N1＝178.9KN（符合局部抗压强度要求）

本工程设置梁垫后，局部受压承载力均满足要求。

(三)现浇进深梁计算设计

进深梁计算简图及钢筋配筋图

进深梁bh＝200mm×500mm,放置在纵墙上，按两端铰支计算。

0＝5760+2×73.2＝5906.2mm

0＝5760+2×57.16＝5874.32mm

取计算跨度为0＝5900mm＝5.9m。

(3)确定梁上的线荷裁设计值：（200mm×500mm永久荷载标准值0.62KN/m2）。

4层顶 （5.58+0.62×1.2）×4.5＝28.46kN／m

1、2、3层顶（3.24×1.2+2.0×1.4+0.62×1.2）×4.5

取 ＝33.44kN／m计算。

2.配置纵向钢筋

M＝2＝×33.44×5.92＝125.52kN·m

查《建筑结构设计实用手册》中b＝200mm，h ＝500mm栏，当M＝148.26kN·m时。需钢筋面积As＝1209mm2。

选筋：6Φ18（As＝1527mm2＞1209 mm2）。

据净跨0＝5.76m，计算最大剪力：

V＝0＝×33.44×5.76＝96.31KN

查《建筑结构设计实用手册》据β1＝0.946，计算

＝＝101.81 kN

选配箍筋Φ6＠200，其受剪承载力是l22.8kN＞101.81kN。

(四)现浇双向板计算设计

厕所楼板采用I级钢筋，C20混凝土现浇，四边与圈梁整体浇筑，因n＝2／1＝6/4.5＝1.33＜2，故按四边固定双向板设计，进深尺寸2＝6m，开间尺寸1＝4.5m,板厚h＝l20mm。

水泥楼面设计值 1.2×1.65＝1.98kN／m2

黑龙江农田水利土地整理工程施工组织设计(技术标) 现浇楼板l20厚设计值 1.2×0.10×25＝3.00kN／m2

楼面可变荷载设计值 1.4×2.0＝2.80kN／m2

合计 q＝7.78kN／m2

根据长宽比n＝2／1＝6/4.5＝1.33＜2，判断该板属于双向板。

据n＝1.33，查《建筑结构》“双向板系数”得

选Φ8＠200(As＝251mm2)。

电力排管、通信排管施工方案 As2＝a As1＝0.7×153.3＝107.31mm2/m

选Φ8＠200(As＝251mm2)。