城建与环境凤阳污水处理厂工艺设计

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凤阳污水处理厂的工艺设计主要依据城市规划、环境保护要求及当地实际情况，采用了一系列科学合理的处理技术。该厂的工艺流程主要包括预处理、生物处理和深度处理三个阶段。

1.预处理阶段：首先进行的是格栅过滤以及沉砂池处理，旨在去除污水中的大块杂质和悬浮物，有效降低后续处理单元的工作负荷。此步骤能够显著提高污水处理的整体效率，减少能耗，并有助于保护下游设备的正常运行。

2.生物处理阶段：该阶段采用了活性污泥法作为主要工艺。通过曝气池内充氧及微生物的作用，将污水中的有机污染物分解为二氧化碳和水等无害物质。此外，还引入了厌氧消化技术来进一步提高污水处理效果惠州高档别墅装修图，这种组合大大提升了对难降解有机物的去除率。

3.深度处理阶段：经过生物处理后的污水还需进行过滤、消毒等步骤以确保出水质量达标。其中，砂滤池用于去除悬浮颗粒物，紫外线消毒则用来消灭残留微生物和病毒，保障出水的安全性。

整体来看，凤阳污水处理厂的工艺设计充分考虑了环境保护和可持续发展原则，通过科学合理的流程设置，达到了高效处理污水、保护生态环境的目的。这一模式也为其他地区的污水处理提供了有益借鉴。

①该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺 ，总的水力停留时间，总产占地面积少于其它的工艺 。

②在厌氧的好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100。

③污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。

④运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不啬溶解氧浓度，运行费低。

①除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此 。

②脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加运行费用。

③对沉淀池要保持一定的浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解 浓度也不宜过高。以防止循环混合液对缺反应器的干扰。

D 一体化反应池（一体化氧化沟又称合建式氧化沟）

一体化氧化沟集曝气，沉淀，泥水分离和污泥回流功能为一体，无需建造单独得二沉池。基本运行方式大体分六个阶段（包括两个过程）。

阶段A：污水通过配水闸门进入第一沟，沟内出水堰能自动调节向上关闭，沟内转刷以低转速运转，仅维持沟内污泥悬浮状态下环流，所供氧量不足，此系统处于缺氧状态，反硝化菌将上阶段产生的硝态氮还原成氮气逸出。在这过程中，原生污水作为碳源进入第一沟，污泥污水混合液环流后进入第二沟。第二沟内转刷在整个阶段均以高速运行，污水污泥混合液在沟内保持恒定环流，转刷所供氧量足以氧化有机物并使氨氮转化成硝态氮，处理后的污水与活性污泥一起进入第三沟。第三沟沟内转刷处于闲置状态，此时，第三沟仅用作沉淀池，使泥水分离，处理后的出水通过已降低的出水堰从第三沟排出。

阶段B：污水入流从第一沟调入第二沟，第一沟内的转刷开始高速运转。开始，沟内处于缺氧状态，随着供氧量增加，将逐步成为富氧状态。第二沟内处理过的污水与活性污泥一起进入第三沟，第三沟仍作为沉淀池，沉淀后的污水通过第三沟出水堰排出。

阶段C：第一沟转刷停止运转，开始泥水分离，需要设过渡段，约一小时，至该阶段末，分离过程结束。在C阶段，入流污水仍然进入第二沟，处理后污水仍然通过第三沟出水堰排出。

阶段D：污水入流从第二沟调至第三沟，第一沟出水堰开， 第三沟出水堰关停止出水。同时， 第三沟内转刷开始以低转速运转，污水污泥一起流入第二沟，在第二沟曝气后再流入第一沟。此时，第一沟作为沉淀池。阶段D与阶段A相类似，所不同的是反硝化作用发生在第三沟，处理后的污水通过第一沟已降低的出水堰排出。

阶段E：污水入流从第三沟转向第二沟，第三沟转刷开始高速运转，以保证该段末在沟内为硝化阶段，第一沟作为沉淀池，处理后污水通过该沟出水堰排出。阶段E与阶段B类似，所不同的是两个外沟功能相反。

阶段F：该阶段基本与C阶段相同，第三沟内的转刷停止运转，开始泥水分离，入流污水仍然进入第二沟，处理后的污水经第一沟出水堰排出。

①工艺流程短，构筑物和设备少，不设初沉池，调节池和单独的二沉池，污泥自动回流，投资省，能耗低，占地少，管理简便。

③产生得剩余污泥量少，污泥不需小孩，性质稳定，易脱水，不会带来二次污染。

④造价低，建造快，设备事故率低，运行管理费用少。

⑤固液分离效率比一般二沉池高，池容小，能使整个系统再较大得流量和浓度范围内稳定运行。

⑥污泥回流及时，减少污泥膨胀的可能。

综上所述，任何一种方法，都能达到降磷脱氮的效果，且出水水质良好，但相对而言，SBR法一次性投资较少，占地面积较大，且后期运行费用高于氧化沟，厌氧池－氧化沟虽然一次性投资较大，但占地面积也不少，耗电量低，运行费用较低，产污泥量大，而且构筑物多而复杂。一体化反映池科技含量高，投资省，运行管理各个方面都优于其他处理方法,因此，采用一体化反映池为本设计的工艺方案。

（2）单体构筑物设计与水利设计与水力里计算

1.粗格栅和提升泵房(两者合建)

粗格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。

提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过 ，从而达到污水的净化。

因为格栅与水泵房合建在一起。因此在格栅的设计中，做了一定的修改，特别是在格栅构造和外型上的设计，突破了传统的“两头小，中间大”的设计模式，改建成长方体形状利于均衡水流速度，有效的减少了粗格栅的堵塞。建成一座潜地式格栅，因此在本次得设计中，将不计算栅前高度，格栅高度，直接根据所选择的格栅型号进行设计。

（1）水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：

人工清除 25～40mm

机械清除 16～25mm

（2）在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。

（3）格栅倾角一般用450～750。机械格栅倾角一般为600～700，

（4）通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。

（5）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。

栅条宽度 S 10mm

栅条间隙宽度b 20mm

过栅流速 v 0.9m/s

栅前渠道流速 0.55m/s

栅前渠道水深 h 0.8m

栅渣量 格栅间隙为20mm 栅渣量w1 按1000m3污水产渣0.06m3

过栅流量Q1=0.42 m3/d

——考虑格栅倾角的经验系数

=0.97(m)1（m）

3. 进水渠道渐宽部分的长度

设进水渠宽B1=0.65m ,其渐宽部分展开角度=20o（进水渠道内的流速为0.77m/s）

4. 栅槽与进水渠道连接处渐窄部分长度

设栅条断面为锐边矩形断面 =2.42

K——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数。

g——重力加速度 （m/s2） 取0.64

设栅前渠道超高h2=0.3m

H=h+h1+h2=0.8+0.24+0.3=1.34(m)

=0.48+0.24+0.5+1.0+

H1——栅前渠道深（m）

栅前流速 0.7m/s 过栅流速 0.9m/s

栅条宽度 0.01m 栅条净间距 0.02m

栅前槽宽 1.0m 格栅间隙数 26

水头损失 0.103m 每日栅渣量 1.8m3/d

设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。

1．泵房进水角度不大于45度。

2．相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。

3.泵站为半地下式，直径D＝10m，高12m，地下埋深7m。

细格栅的设计和粗格栅相似.

（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得栅前槽宽，则栅前水深

（2）栅条间隙数 （取n=70）

设计两组格栅，每组格栅间隙数n=35条

所以总槽宽为0.69×2+0.2＝1.58m（考虑中间隔墙厚0.2m）

（4）进水渠道渐宽部分长度

（其中α1为进水渠展开角）

（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

（6）过栅水头损失（h1）

因栅条边为矩形截面，取k=3，则

其中ε=β（s/e）4/3

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3

ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42

（7）栅后槽总高度（H）

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m

栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.47+0.26+0.3=1.03

（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα

=0.88+0.44+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.26m

阜朝二十三合同段高速公路冬季施工方案（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1=

=1.73m3/d>0.2m3/d

所以宜采用机械格栅清渣

栅前流速 0.7m/s 过栅流速 0.9m/s

栅条宽度 0.01m 栅条净间距 0.01m

钢筋保护层厚度实测值栅前部分长度 0.88m 格栅倾角 60o

栅前槽宽 1.58m 格栅间隙数 70（两组）