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番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算是桥梁施工中的关键环节，主要用于确保连续箱梁的施工安全和质量。该工程采用满堂支架法进行现浇施工，通过精确的力学分析与结构设计，保证支架体系在施工荷载作用下的稳定性和承载能力。
计算内容主要包括以下几个方面：首先，根据连续箱梁的设计参数（如跨度、截面尺寸等），结合施工荷载（包括混凝土自重、模板重量、施工人员及设备荷载等），确定支架的最大受力状态；其次，对支架系统（钢管立柱、水平杆、剪刀撑等）进行强度、刚度和稳定性验算，确保其满足规范要求；最后，考虑地基承载力的影响，通过设置垫层或预压措施，减少不均匀沉降对结构的影响。
通过合理选择材料参数、优化布置方案以及引入有限元分析方法，可以有效提高支架的安全性与经济性。同时，在实际施工中还需结合现场监测数据，动态调整支架状态，确保施工过程顺利进行。这一计算方法为类似桥梁工程提供了重要参考依据，具有较高的实用价值。
储存乙炔瓶安全交底=0.313+0.045+0.276+0.251+0.184
=1.069 KN/根
4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡ 计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)
q4=5KN/ ㎡
施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3
=( 36.725+5)×0.6×0.3+1.069
活荷载：NQK= q4×0.6×0.3=5×0.6×0.3=0.9 KN/根
荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×8.58+1.4×0.9
=11.556KN/根
6、钢管支架的稳定性检算
单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：
A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm
由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127
N/(φ×A)= 11556 /(0.412×318)
=88.2 MPa≤164Mpa (Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%为旧管疲劳折减系数)
根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/88.2=1.8，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。
对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：
单根钢管承载力为：11.556 KN/根
单个扣件受力为：11.556/3=3.9 KN/个
根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.9=2.0 。
(三）、一般不利荷载位置计算
中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：
=8.23 ㎡，该位置长度为22.8m。
对该位置进行支架检算：
1、支架布置以60×60cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计
每延米重量为：8.23×26×1=213.98KN
则单位面积承重为：q1=213.98 (KN /m)/12m=17.832KN/㎡
由于钢管布置为60cm×60cm，则
单根承载力为： 17.832KN/㎡×0.6×0.6=6.419KN/根
2、底模及内模构造荷载
q2=5KN/ m2
3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)
a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）
q31=0.0384KN/m×9m=0.3132KN/根
q32=0.045KN/m×1 个=0.045KN/根
q33=0.0384KN/m×8×（0.6+0.6）=0.369 KN/根
直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 KN/根
对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184KN/根
所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35
=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184
=1.162 KN/根
4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡ 计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)
q4=5KN/ ㎡
施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3
=( 17.832+5)×0.6×0.6+1.162
活荷载：NQK= q4×0.6×0.6=5×0.6×0.6=1.8 KN/根
荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK
=1.2×9.382+1.4×1.8
=13.778 KN/根
6、钢管支架的稳定性检算
单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：
A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm
由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127
N/(φ×A)= 13778 /(0.412×318)
=105.2 MPa≤164Mpa(Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%为旧管疲劳折减系数)
根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/105.2=1.5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。
对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：
单根钢管承载力为：13.778 KN/根
单个扣件受力为：13.778/3=4.6 KN/个
根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.6=1.7 。
纵横向木楞采用10×10cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13取职，抗弯允许应力fm=13(N/m㎡), 顺纹抗剪fv=1.4(N/m㎡)，横纹局部承压fc90=2.9（N/m㎡），弹性模量E=10000（N/m㎡），露天折减系数为0.9，在生产性高温影响下，木材表面温度达40~50℃折减系数为0.8。A=100cm2,I=833cm4,Wa =167cm3 。
（一）最不利荷载位置计算
支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计
每延米重量为：24×1×26=624 （KN）
则单位面积承重为：q1= 624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）
a、底模及内模构造荷载
取 q2=5KN/ m2
取 q4=5KN/ ㎡
3、荷载组合，由于钢管布置为50cm×30cm，则
q=q1+q2+q4=(52+5+5)×0.3=18.6 (KN/m)
即 q=18.6×1000
=1.86×104 (N/m)
Mmax=ql2/8=1.86×104×0.52/8=581.3 (N·m)
σm=M/Wa=581.3/(167/1000000)=3.48×106 (N/㎡)
即 σm =3.48×106/1000000
=3.48（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）
其中： fm=13×0.9×0.8=9.36
安全系数为：9.36/3.48=2.68
荷载： q×0.5/2=1.86×104×0.5/2=4650 （N）
成压应力：4650/（100×100）=0.465（N/mm2）﹤ fc90=2.088（N/mm2）
其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）
安全系数：2.088/0.465=4.4
荷载：4650 （N）
剪应力：4650/（100×100）=0.465 （N/ mm2）﹤ fv=1.008 (N/m㎡)
其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡)
安全系数：1.008/0.465=2.1
(二）次不利荷载位置计算
1、支架布置以60×30cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计
每延米重量为：16.95×26×1=440.7 KN
则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725 KN/㎡
a、底模及内模构造荷载
取 q2=5KN/ m2
取 q4=5KN/ ㎡
3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×30cm，则
q=q1+q2+q4=（36.725+5+5）×0.3=14.02 (KN/m)
即 q=14.02×1000
=1.402×104 (N/m)
[天津]地标建筑项目bim技术研究和应用资料汇报（详细图文讲解）Mmax=ql2/8=1.402×104×0.62/8=630.9 (N·m)
σm=M/Wa=630.9/(167/1000000)=3.778×106 (N/㎡)
即 σm =3.778×106/1000000
连云港港旗台港区25万吨级矿石接卸码头斗轮堆取料机基础工程施工组织设计 =3.778（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡）
其中： fm=13×0.9×0.8=9.36
安全系数为：9.36/3.778=2.4