标准规范下载简介和部分内容预览：
涵洞设计计算书涵洞设计计算书是水利工程、道路工程和市政工程中重要的技术文件，用于指导涵洞的设计与施工。它以科学的理论为基础，结合实际地形、水文条件及工程需求，详细阐述了涵洞的结构形式、尺寸选择、材料选用以及承载能力的计算过程。
本设计计算书主要围绕以下内容展开：首先，根据项目背景及功能要求，明确涵洞的设计目标与适用规范；其次，对区域水文地质条件进行分析，包括降雨量、径流量、洪水频率等关键参数，确保设计满足防洪排涝需求。接着，依据相关规范确定涵洞的孔径、净高、长度及进出口形式，并通过水力学计算验证其过流能力是否符合设计标准。同时，针对涵洞主体结构（如盖板、拱圈或箱型结构）进行受力分析，评估其在荷载作用下的安全性与稳定性，必要时引入有限元分析方法优化设计。此外，还考虑地基承载力、沉降变形等因素，提出基础处理方案。
最后，设计计算书总结了施工要点与质量控制措施，为后续施工提供技术支持。整体而言，该文档体现了科学性、实用性和经济性的统一，为工程实施奠定了坚实基础。
基本组合Sud=1.2SGK+1.4SQK=1.2×16.97+1.4×6.29=29.17 KN·m
危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法（最新）短期效应组合Sud=SGK+0.7SQK=16.97+0.7×6.29=21.37 KN·m
D节点恒载弯矩汇总=15.29+1.68=16.97 KN·m
D节点活载弯矩汇总=5.06+1.44=6.5 KN·m
基本组合Sud=1.2SGK+1.4SQK=1.2×16.97+1.4×6.5=29.46 KN·m
短期效应组合Sud=SGK+0.7SQK=16.97+0.7×6.5=21.52 KN·m
N1恒载状况下轴力汇总=40.78+0=40.78 KN
N1活载状况下轴力汇总=13.5+1.19=14.69 KN
基本组合Sud=1.2SGK+1.4SQK=1.2×40.78+1.4×14.69=69.5 KN
短期效应组合Sud=SGK+0.7SQK=40.78+0.7×14.69=51.06 KN
N2恒载状况下轴力汇总=12.52+0=12.52 KN
N2活载状况下轴力汇总=1.68+0=1.68 KN
基本组合Sud=1.2SGK+1.4SQK=1.2×12.52+1.4×1.68=17.38 KN
短期效应组合Sud=SGK+0.7SQK=12.52+0.7×1.68=13.7 KN
N3恒载状况下轴力汇总=40.78+0=40.78 KN
N3活载状况下轴力汇总=13.5+1.19=14.69 KN
基本组合Sud=1.2SGK+1.4SQK=1.2×40.78+1.4×14.69=69.5 KN
短期效应组合Sud=SGK+0.7SQK=40.78+0.7×14.69=51.6 KN
N4恒载状况下轴力汇总=16.62+0=16.62 KN
N4活载状况下轴力汇总=5.3+0=5.3 KN
基本组合Sud=1.2SGK+1.4SQK=1.2×16.62+1.4×5.3=27.36 KN
短期效应组合Sud=SGK+0.7SQK=16.62+0.7×5.3=20.33
顶板均布荷载设计值q=1.2qv+1.4qv车
=1.2×36.25+1.4×12
=60.4 KN/m2
=69.79 KN·m
底板均布荷载设计q＇=3qh车h2/L2
=3×4×1.752/2.252
=7.26 KN/m2
w2=1.2qv+1.4(qv车+q＇)=1.2×36.25+1.4×(12+7.26)=70.46 KN/m2
=74.85 KN·m
w1=1.2 qh1+1.4 qh车=1.2×10+1.4×4=17.6 KN/m2
w2=1.2 qh2+1.4 qh车=1.2×23.3+1.4×4=33.56 KN/m2
=36.62 KN·m
w1=1.2 qh1=1.2×10=12 KN/m2
w2=1.2 qh2=1.2×23.3=27.96 KN/m2
=39.06 KN·m
( 四 ) 截面配筋计算
结构上下和左右对称配筋，在计算时采用最不利的荷载。
e0=M/N=69.79/51.06=1.367m=1367mm
ea=1/30×b=1/30×1000=33mm
ei= e0+ ea=1367+33=1400mm
ζ1=0.5fcA / N=0.5×14.3×250×1000/510600
=3.5＞1
因为 L0/h=2250/200=11.25＜15，故ζ2=1
所以 η=1+1/1400×e0/h0×(L0/h)2×ζ1×ζ2
=1+1/1400×1367/220×（2250/250）2×1×1
=1.009
故 ηei=1.009×1400=1413mm＞0.3h0=0.3×175=52.5mm
所以先按大偏心受压情况计算
解此方程可得χ=26mm＜ξbh0=0.55×220=121mm
所以得知，此构件为大偏心受压构件
=1069mm2 ＞ρminbh=0.002×200×1000=400 mm2
实配钢筋7φ14，AS=1077 mm2
跨中剪力值较小，故未做斜截面抗剪承载力验算
σss=M/0.87 ASh0
配筋率ρ= AS/bh0=1069/1000×220=0.0049
P=0.0049=0.49%＞0.2%×h/h0=0.002×250/220=0.27%(故满足规范要求，规范规定，配筋率不能小于0.2%)
由《钢筋混凝土结构设计原理》可得：
C1=1.0（钢筋表面形状系数，带肋钢筋取1.0，光面钢筋取1.4），
C2为作用长期影响系数。
C2=1+0.5N1/N2 （N1取长期组合值弯矩，N2为长期组合值弯矩）
故C2=1+0.5×(30.53/29.82)=1.51
C3=1.0( 构件受力性质系数，本例中取为1.0)
裂缝宽度计算公式为Wfk=C1·C2·C3·σss/Es·( 30+d/0.28+10p)，其中Es为钢筋弹性模量系数，Es=2.1×105N/mm2，d为钢筋直径，p为配筋率)
故Wfk=C1·C2·C3·σss/Es·( 30+d/0.28+10p)
=1.0×1.51×1.0×34.12/2.1×105×(30+14)/(0.28+10×0.0049)
=0.18mm＜0.2mm(规范要求裂缝宽度为0.2mm)
故满足要求。
计算步骤同上
e0=M/N=29.46/51.06=0.577m=577mm
η=1+1/1400×e0/h0×(L0/h)2×ζ1×ζ2
=1+1/1400×577/220×(2250/250)2×1×1
解算可得χ=11.4mm＜ξbh0=0.55×175=96.25mm为大偏心受压构件。
AS=(α1fcbχ–N )/fy
实际配置钢筋5φ10，AS=393 mm2
e0=M/N=74.85/27.36=2.736m=2736mm
η=1+1/1400×e0/h0×(L0/h)2×ζ1×ζ2
=1+1/1400×2736/220×(2250/250)2×1×1
解此方程可得χ=26.1＜ξbh0=0.55×220=121为大偏心受压构件。
AS=(α1fcbχ–N )/fy
实际配置钢筋8φ14，AS=1230mm2
e0=M/N=30.53/27.36=1.116m=1116mm
η=1+1/1400×e0/h0×(L0/h)2×ζ1×ζ2
=1+1/1400×1116/220×(2250/250)2×1×1
解此方程可得χ=10.96＜ξbh0=0.55×220=121为大偏心受压构件。
AS=(α1fcbχ–N )/fy
实际配置钢筋6φ10，AS=471 mm2
( 5 ) 左右侧墙跨中
e0=M/N=39.06/69.5=0.562m=562mm
ea=1/30×b=1/30×1000=33mm
ei= e0+ ea=562+33=595mm
ζ1=0.5fcA / N=0.5×14.3×250×1000/695000
=2.57＞1
因为 L0/h=1750/250=7＜15，故ζ2=1
钢筋混凝土现浇箱梁短周期整体浇筑施工工法η=1+1/1400×e0/h0×(L0/h)2×ζ1×ζ2
=1+1/1400×562/220×(1750/250)2×1×1
解此方程可得χ=15.2＜ξbh0=0.55×220=121为大偏心受压构件。
AS=(α1fcbχ–N )/fy
实际配置钢筋6φ10，AS=471 mm2
( 6 ) 左右侧墙节点
e0=M/N=30.53/69.5=0.439m=439mm
η=1+1/1400×e0/h0×(L0/h)2×ζ1×ζ2
吊篮安装、拆除安全技术交底记录=1+1/1400×439/220×(1750/250)2×1×1