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高温厌氧流化床+SBR工艺处理造纸废水工艺设高温厌氧流化床+SBR工艺是一种高效、环保的组合工艺，广泛应用于造纸废水处理。该工艺结合了高温厌氧流化床和序批式活性污泥法（SBR）的优点，能够有效去除废水中的有机物、悬浮物和氮磷等污染物。
高温厌氧流化床作为预处理单元，利用高温条件下微生物的代谢作用，在缺氧环境中将废水中的复杂有机物分解为简单的有机酸、甲烷和二氧化碳。流化床技术通过颗粒载体增强微生物附着能力，提高了反应器内的生物量和传质效率，从而显著提升了有机物的降解速率。此外，高温条件还能抑制病原微生物的生长，减少后续处理的负担。
SBR工艺作为后处理单元，采用间歇曝气方式，通过好氧微生物的作用进一步去除剩余的有机物，并实现脱氮除磷。SBR工艺具有操作灵活、占地小、出水水质稳定等优势，可针对不同水质需求进行精确调控。同时，该工艺无需单独设置二沉池，简化了工艺流程。
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1一吸水井；2一加压泵；3一空压机；4一压力溶气罐；5一减压释放器； 6一浮上分液池；7一原水进水管；8一刮渣机；9一集水系统；10一填料层； 11一隔板
3.3.2.3高温厌氧流化床工艺
厌氧流化床系统主要依靠在情性的填料微粒表面形成的生物膜来保留庆 氧污泥，液体与污泥的混合、物质的传递依靠使这些带有生物膜的微粒形成 流态化来实现。压氧流化床技术已广泛应用于高中浓度的有机污水治理，是 目前国内造纸废水较普遍的成熟工艺之一。 高温厌氧工艺有如下优点： （1）相对高的细菌生长率意味着高温下厌氧微生物有更高的活性，中温与高 温的比较研究也表明高温下厌氧消化或废水处理到一定程度所需的时间减 少。 (2）高温下废水中的病源微生物可以更好地除去，这是因为高温下嗜温的病 源微生物更容易死亡裂解。 (3）嗜热菌尽管生长率高，但由于其相对高的死亡率，高温过程污泥的净增 长率较低，因此剩余污泥量少。 (4）高温下溶液粘度低，因此废水与污泥易于混合，形成的颗粒污泥沉淀 性能更好。 综上所述，采用厌氧流化床工艺处理蒸球洗水停留时间短，处理效果好，并 可回收大量沼气，沼气经脱硫后用作锅炉燃料，减少了用煤量，变废为宝。 本设计在保持流化床工艺的基本原理与结构的基础上，为进一步提高容 积负荷并强化生化效果，做了如下改良： （1）采用高温厌氧设计，利用工厂现成的蒸汽加温，充分发挥高温菌对有
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机物的降解效率高，对木质素等难生化溶解物的解链效果明显等优势。 (2）置入美国阿科曼生物膜载体，更加强了生物的增长、繁殖、维持、停 留等条件，并进一步根治菌泥随进出水流失的问题； (3）对布水系统做了进一步改进，使废水与细菌的混合化增强，并使固、 气、水三相分离效果更佳。
3.3.2.5SBR池
序批式活性污泥法一般简称为SBR(sequencingbatchreactor)，它是早 期的充排式反应器（filldrawreactor）的一种改进，比CFS（continuous flowssystemactivatedsludgeprocess)早，但由于运行管理繁琐而逐渐 被后者所代替。20世纪70年代初，美国Notredame大学的Irvine教授和他 的同事对SBR法重新进行了实验研究。随着SBR工艺的进一步完善，水处理 设施的小规模化发展以及氮磷去除标准的提高，SBR工艺在当代成为一种各国 竞相开发的热门工艺。
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好氧、厌氧的环境，在不同阶段，相应的微生物分解有机物，进行硝化、反 硝化反应以及释磷、吸磷过程，达到去除有机物，脱氮除磷的目的。
(2)SBR的工艺特点
常规SBR的各项指标见下表3~2
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3.3.2.6沼气回收净化装置
厌氧流化床在厌氧消化过程中产生的沼气，沼气作为能源利用时，要求 HS的浓度低于0.015%（合0.188g/m），否则对输气管道和如锅炉有腐蚀作 用。同时，燃烧产生的二氧化硫还会造成二次污染。本项目采用亚铵法（亚 流酸铵、氨水）制浆，故产生的沼气中HS含量较高，因此在利用前需作脱硫 处理，以保证输气管道及锅炉的安全远行，防止二次污染。 本设计采用的沼气净化装置主要由两部分组成，分别是过滤器和脱硫塔。 沼气通过过滤器去除悬浮物，然后进入脱硫塔进行脱硫。自前，沼气的脱硫 技术有干式脱硫和湿式脱硫两种以及用水喷淋洗脱等方法，考虑到本项目的 规模以及现场实际情况，本设计最终决定采用干式脱硫方案。脱硫塔内装填 脱硫剂一氧化铁，成条形布置，在常温常压下进行沼气的脱硫和再生，化学 反应如下： 脱硫过程：Fe2O·H2O+3H2S→Fe2S·H2O+3H2O 脱硫剂再生：2Fe2S·H2O+3O2→2Fe2O·H2O+6S
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由于沼气含有一定的水分与氧量，因此脱硫与再生过程同时进行（见反应 式）。随着运行时间延长，脱硫剂表面沉积单体S而影响脱硫效果时，可停止 进沼气而通人空气进行再生，故本设计拟设脱硫塔2个，以便交替使用，当 脱硫剂脱硫效果降低时应倒床更换
3.3.3各单元污染设计分担率
4.1.1蒸球洗水平衡池
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第4章设计计算及经济分析
蒸球洗水平衡池水力停留时间取6小时，底部坡度取0.04，调节池有效 容积为360m²，超高取0.5m，则调节池尺寸为8×8×6.5m，采用半地埋，埋 深为3m。
(1) 参数选择 COD:20000mg/L BODs:5000mg/L 去除率：45% 池数：1座 水量：60m/h 水温：20℃ 加药量（WST双机絮凝剂）：100mg/L 反应池HRT：8min 接触室HRT：4min 分离室HRT：30min 回流比：50% SS:2500 mg/L (2) 反应池 设一座汽浮池，停留时间t=8分钟，则有效容积
W=QT/60=60×8/60=8m
采用两级搅拌反应池，取有效水深为2.5m，每个池长和池宽分别为L、B， 做成方型池子，则有：
U 0.1 阻力损失：h= =3.0X =0.0015m取0.002m 2g 2×9.81
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0.7 =5个 0.3x0.5
即：开1排孔，每排5个，开孔面积0.7㎡²（开孔率9.9%，符合要求）。水 头损失取5mml。
底面积A= 60 =1.67m2则长为0.6m 3600x0.01
水平流速取4mm/s，停留时间t=30min，宽B=3m。
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做2个斗，每个斗容积2.4/2=1.2㎡²，泥斗上部尺寸：1.7×1.7， 寸为：0.5×0.5m，则泥斗高h=1.04m。池底边坡60°，所以泥斗体积
B8×2=2.76>2.4，泥斗体积合适。分离室池底坡度为0.02。 60+30 分离室集水管采用穿孔管，每个池子用2根，每根管集水量：0 2
45 用DN200的管子，则管中流速：V= =0.40m/s 1×3600×0.1²
4 45 =0.016m²（其中ε为孔口收缩系数为0.64） U。0.64×1.2×3600
0.016 孔口数n= =51个 0.000314
则每个管上开孔数取为51个。分离室长为5m，穿孔管有效长度取 每个管上有51个孔，分别在管两端交错布置，单边相邻两孔间距为0.1 设药量的计算 （1）每小时投药量
K10"=100mg/LX60m3/h×10²=6kg/l
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每小时投加溶液量为：G2=G/c=6/0.05=120kg/h 按每班配一次，两池交替使用，则容积： W=8KGX10^=1.1×120×8X10²=1.056 m 取有效水深1m，做成两个正方形池子，超高0.5m，尺寸为1×1×1.5m WST双机絮凝剂年耗量=6×24×365=315.36t/a。 （4）加药池及溶液池的搅拌机
4W 4x1.5 =0.9m YIH V11x2.5
溶气罐工作压力取0.5MPa（表压），即相当于5个大气压 故溶气量C=736KTp=17.88×5=17.88×5=89.4空气/L水 （4）溶气罐所需空气量
q=1.5g=1.5×0.0745=0.11m²/min
(6）空压机的工作压力为0.5MPa（表压），空气管道的沿程阻力和局部阻力 可逐相计算，一般空气管道总阻力不会超过0.1MPa，故空压机所需压力 为：p2=p阻力p=0.6MPa
（7）设备选型 a) 空压机型号压力约为0.6MPa，排气量0.11m
空压机型号压力约为0.6MPa，排气量0.11m/min
刮渣机选用GMZ型中心驱动行车
则所需释放器个数n= 6.64
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调节池水力停留时间取6小时，底部坡度取0.04，调节池有效容 m， 超高取0.5m，则调节池尺寸为10×7×6.5m，采用半地埋式，
4.1.4高温厌氧硫化床
B0Ds:3500 mg/L 容积负荷：20kgCOD/m²·d 水量：60m/h
C0D:11000mg/L B0Ds:3500mg/L 去除率：85% 容积负荷：20kgC0D/m·d 温度：53℃ 水量：60m/h 载体采用石英砂，粒径0.25～1.2mm，平均dp=1.0mm比重2.65（密度 2650kg/m²），比表面积400m²/m，孔隙率0.36～0.4。膨胀率控制在Nv=120%。 由于利用工厂现成的蒸汽加温，采用高温消化（55℃）。 （2）反应器容积
体采用石英砂，粒径0.25~1.2mm，平均dp=1.0mm比重2.65（密度 /m），比表面积400m²/m²，孔隙率0.36～0.4。膨胀率控制在Nv=120%。 用工厂现成的蒸汽加温，采用高温消化（55℃）。 支应器容积
分成2座，每个容积为V= 2
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